高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫斷裂行為研究現(xiàn)狀及探討

任俊杰 ，馬衛(wèi)鋒 ，惠文穎 ，羅金恒 ，王 珂 ，馬秋榮 ，霍春勇

1.石油管材及裝備材料服役行為與結(jié)構(gòu)安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西西安 710077

2.中國(guó)石油集團(tuán)石油管工程技術(shù)研究院，陜西西安 710077

3.中國(guó)石油天然氣股份有限公司西部管道分公司，新疆烏魯木齊 830013

油氣管道長(zhǎng)時(shí)間服役后，因?yàn)楹缚p缺陷導(dǎo)致管道失效的案例屢見(jiàn)不鮮。根據(jù)美國(guó)管道安全辦公室統(tǒng)計(jì)結(jié)果，1985—1996年，因管道焊縫問(wèn)題導(dǎo)致輸送危險(xiǎn)液體管道和天然氣管道失效的事故率分別占12%和8%[1-3]。在我國(guó)，焊縫導(dǎo)致管道失效的問(wèn)題顯得尤為突出，1986年10月至1996年12月，達(dá)臥線(xiàn)共發(fā)生30次爆管事故，其中27次發(fā)生于環(huán)焊縫，占比高達(dá)90%[4]。近10年來(lái)，隨著高鋼級(jí)大口徑管道的大量建設(shè)和投產(chǎn)，在管道試壓階段和投產(chǎn)運(yùn)行初期就發(fā)生了30余起環(huán)焊縫開(kāi)裂和泄漏事故，70%以上是由于環(huán)焊縫缺陷引起的。此外，油氣輸送場(chǎng)站內(nèi)管道及儲(chǔ)運(yùn)設(shè)施環(huán)焊縫失效事故也多有發(fā)生[5-6]。2011年，某天然氣管道壓氣站內(nèi)壓縮機(jī)進(jìn)出口工藝管道與法蘭對(duì)接環(huán)焊縫試壓時(shí)發(fā)生爆裂事故，整個(gè)車(chē)間幾乎需要重建，經(jīng)濟(jì)損失嚴(yán)重?？梢?jiàn)，環(huán)焊縫的服役安全和失效預(yù)防控制技術(shù)已經(jīng)成為當(dāng)前管道安全服役面臨的重要工程問(wèn)題。

管道環(huán)焊縫的失效模式主要為斷裂，斷裂行為研究是掌握其失效機(jī)理的關(guān)鍵。目前，多數(shù)研究集中在對(duì)環(huán)焊縫不同特征區(qū)域的強(qiáng)韌性分布規(guī)律的精確表征和掌握，本文從研究手段和研究熱點(diǎn)問(wèn)題兩個(gè)角度總結(jié)分析了國(guó)內(nèi)外環(huán)焊縫強(qiáng)韌性研究現(xiàn)狀。

1 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫研究手段

環(huán)焊縫研究常用的測(cè)試手段主要有強(qiáng)度、沖擊韌性、斷裂韌性等，由于顯微組織和硬度又與力學(xué)性能密切相關(guān)，金相檢驗(yàn)和硬度測(cè)試也是常用的表征手段。此外，焊接熱模擬技術(shù)和有限元分析也在焊接接頭的理論研究上發(fā)揮了重要作用。下面對(duì)幾種常用的方法進(jìn)行簡(jiǎn)要介紹。

1.1 基礎(chǔ)力學(xué)性能測(cè)試

對(duì)環(huán)焊縫處基礎(chǔ)力學(xué)性能的檢測(cè)主要包括抗拉強(qiáng)度、夏比沖擊韌性（CVN）、斷裂韌性、彎曲、硬度等。檢測(cè)技術(shù)主要參考質(zhì)量控制、檢測(cè)方法的國(guó)家或者企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，比如GB/T9711《石油天然氣工業(yè)管線(xiàn)輸送系統(tǒng)用鋼管》、GB/T 2652《焊縫及熔敷金屬拉伸試驗(yàn)方法》、GB/T 2650《焊接接頭沖擊試驗(yàn)方法》、GB/T 2653《焊接接頭彎曲試驗(yàn)方法》、GB/T 2654《焊接接頭硬度試驗(yàn)方法》、BS 7448“ Fracture mechanics toughness tests”等標(biāo)準(zhǔn)中，均有適用于焊接接頭的檢測(cè)方法，可以為相應(yīng)檢測(cè)的實(shí)施提供依據(jù)。

1.2 焊接熱模擬技術(shù)

焊接熱模擬技術(shù)是模擬焊接熱循環(huán)及焊接應(yīng)力-應(yīng)變對(duì)焊接熱影響區(qū)中某個(gè)區(qū)段性能的影響，側(cè)重于熱影響區(qū)的研究[7]，利用該技術(shù)可以研究金屬的焊接熱影響區(qū)的力學(xué)性能、焊接接頭的高溫強(qiáng)度、焊接接頭的脆化及軟化等。同時(shí)，還可以將焊接熱影響區(qū)的范圍放大，從而為研究某特定區(qū)域的性能特征提供便利[8]。但是，焊接熱模擬技術(shù)是基于定量的熱循環(huán)模擬，而現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的環(huán)焊縫焊接參數(shù)無(wú)法精準(zhǔn)地測(cè)量，這就使得其與現(xiàn)場(chǎng)根據(jù)不同焊接工藝規(guī)程焊接的環(huán)焊縫有著本質(zhì)的區(qū)別，不能完全反映現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際環(huán)焊縫的性能指標(biāo)。

1.3 顯微組織和斷口形貌分析

高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫所涉及的材質(zhì)很多，包括低鋼級(jí)管道和不同焊接工藝規(guī)程規(guī)定的焊材，但從物相上劃分，均為常見(jiàn)的鐵碳相，例如鐵素體、粒狀貝氏體、多邊形鐵素體、珠光體等。常見(jiàn)的顯微組織分析手段包括金相顯微鏡觀(guān)察、掃描電鏡（SEM）觀(guān)察、電子背散射衍射（EBSD）等。

斷口形貌分析可以在破壞性測(cè)試過(guò)后對(duì)環(huán)焊縫的斷裂行為進(jìn)行分析，斷口形貌分析根據(jù)觀(guān)察尺度的不同分為宏觀(guān)形貌分析和微觀(guān)形貌分析，宏觀(guān)形貌照片往往包含整個(gè)斷裂面，反映與力學(xué)測(cè)試曲線(xiàn)對(duì)應(yīng)的不同破壞階段，而微觀(guān)形貌照片可以反映晶粒尺寸大小、物相和韌窩等微觀(guān)斷裂形貌。

1.4 沖擊韌性試驗(yàn)研究

對(duì)于管道而言，要避免脆性斷裂。夏比沖擊（CVN） 和落錘撕裂試驗(yàn)（DWTT） 是考察材料韌、脆性斷裂較常用的手段。參考標(biāo)準(zhǔn)有ISO 148-1“Metallic materials—Charpy pendulum impact test— Part 1:Test method”、ASTMA370“Standard test methods and definitions for mechanical testing of steel products”、SY/T 6476《輸送鋼管落錘撕裂試驗(yàn)方法》等。CVN和DWTT測(cè)試具有實(shí)施方便快捷的特點(diǎn)，而且低溫試驗(yàn)也較容易實(shí)現(xiàn)。但是CVN和DWTT測(cè)試前需要確定刻槽位置，按照GB/T9711[9]的要求，對(duì)于管體焊接接頭，僅對(duì)熔合線(xiàn)處刻槽驗(yàn)證整個(gè)焊接接頭的夏比沖擊性能，GB/T 2650給出了刻槽的實(shí)施標(biāo)準(zhǔn)方法，并沒(méi)有給出需要重點(diǎn)關(guān)注的區(qū)域[10]，事實(shí)上環(huán)焊縫的熱影響區(qū)內(nèi)又細(xì)分了多個(gè)不同的組織結(jié)構(gòu)區(qū)域，這就給試驗(yàn)方案的制訂和實(shí)施提出了更高的要求，而且對(duì)于結(jié)構(gòu)和材質(zhì)不同的焊接接頭，其薄弱區(qū)域的位置并不相同。

1.5 裂紋尖端張開(kāi)位移試驗(yàn)研究

裂紋尖端張開(kāi)位移（CTOD）試驗(yàn)主要是用于考察管道啟裂時(shí)的韌性和斷裂行為，可以獲得定量的抗斷裂能力。參考標(biāo)準(zhǔn)有ISO 12135“Metallic materials—Unified method oftest for the determination of quasistatic fracture toughness”、 ASTM E1290“Standard test method for crack-tip opening displacement （CTOD） fracture toughness measurement”、GB/T 21143《金屬材料準(zhǔn)靜態(tài)斷裂韌度的統(tǒng)一試驗(yàn)方法》等。相比夏比沖擊韌性，CTOD更能有效準(zhǔn)確地評(píng)價(jià)材料的抗脆斷能力，并且可以為結(jié)構(gòu)的安全評(píng)定提供試驗(yàn)依據(jù)。CTOD試樣的缺口位置也面臨與夏比沖擊類(lèi)似的問(wèn)題，即環(huán)焊縫熱影響區(qū)內(nèi)的刻槽位置需要充分考慮組織結(jié)構(gòu)的分布。

1.6 有限元仿真

有限元仿真是環(huán)焊縫斷裂行為基礎(chǔ)理論研究的另一個(gè)有效方法，試驗(yàn)成本低，可以在實(shí)物試驗(yàn)前預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)材料的力學(xué)性能。目前，有限元計(jì)算主要用于高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的應(yīng)力-應(yīng)變研究，如董俊慧等人[11]利用ADINA軟件研究了環(huán)焊縫及附近的殘余應(yīng)力，帥健等人[12]模擬了裂紋尖端的應(yīng)力分布及撕裂過(guò)程。也有學(xué)者利用有限元方法對(duì)管道環(huán)焊縫的缺陷進(jìn)行了模擬，如羅福強(qiáng)等人[13]利用有限元仿真模型研究了不同尺寸缺陷的漏磁特征。Paredes等人[14]對(duì)帶缺陷的強(qiáng)度錯(cuò)配環(huán)焊縫在彎曲載荷下進(jìn)行了數(shù)值模擬。有限元計(jì)算的要點(diǎn)是合適的仿真建模與合適的計(jì)算模型，其中，由于環(huán)焊縫處微區(qū)范圍內(nèi)，尤其是熱影響區(qū)的組織結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能的巨大差異，使得仿真建模的難度有所提高，并且對(duì)于各種不同組織結(jié)構(gòu)材料的性能測(cè)定也是難點(diǎn)，所以目前鮮有將有限元仿真用于環(huán)焊縫韌性分布的研究。

2 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫性能研究重點(diǎn)

2.1 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的性能設(shè)計(jì)

在進(jìn)行焊接接頭設(shè)計(jì)時(shí)，焊縫的承載能力是倍受關(guān)注的問(wèn)題，近年來(lái)，已經(jīng)有學(xué)者對(duì)高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫應(yīng)力-應(yīng)變能力進(jìn)行了大量研究。帥健等[12]為了評(píng)價(jià)高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的應(yīng)變能力，建立了整個(gè)環(huán)焊縫的有限元模型，依據(jù)斷裂韌性準(zhǔn)則，研究了材料性能等因素與管道應(yīng)變能力之間的關(guān)系。莊傳晶等[15]研究了高強(qiáng)度管線(xiàn)鋼環(huán)焊縫強(qiáng)度匹配對(duì)管道性能的影響。Hiroyuki等[16]研究了強(qiáng)度錯(cuò)配和應(yīng)變強(qiáng)化容量對(duì)X80管線(xiàn)鋼環(huán)焊縫斷裂性能的影響。馬朝暉[17]研究了基于應(yīng)變?cè)O(shè)計(jì)X70管線(xiàn)鋼管高強(qiáng)匹配環(huán)縫焊接性。性能設(shè)計(jì)研究多以環(huán)焊縫整體為研究對(duì)象，重點(diǎn)關(guān)注環(huán)焊縫區(qū)域的承載能力，為基于應(yīng)力-應(yīng)變的高鋼級(jí)管道的設(shè)計(jì)和安全評(píng)價(jià)提供技術(shù)依據(jù)。

2.2 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的缺陷安全評(píng)估

在缺陷安全評(píng)估方面，國(guó)外已經(jīng)建立了管道完整性管理體系和相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和做法，如ASME B31G、CEGB R6、CEGB R5、API 579、BS 7910等。但是上述安全評(píng)估方法和標(biāo)準(zhǔn)主要是針對(duì)管道的體積型缺陷和裂紋型缺陷，對(duì)于焊縫缺陷，API 579[18]和BS 7910[19]給出了部分缺陷的評(píng)價(jià)方法，如環(huán)焊縫錯(cuò)邊、直焊縫噘嘴等。也有國(guó)外學(xué)者進(jìn)行了基于缺陷的安全計(jì)算研究，Hiroyuki等人[16]使用有限元方法對(duì)X80管線(xiàn)鋼環(huán)焊縫錯(cuò)配進(jìn)行了分析。Carlucci等人[20]也使用有限元方法對(duì)環(huán)焊縫裂紋的萌生和擴(kuò)展進(jìn)行模擬。

國(guó)內(nèi)學(xué)者也對(duì)高鋼級(jí)環(huán)焊縫的安全評(píng)估進(jìn)行了大量研究。武明明等人[21]對(duì)西氣東輸X80管道環(huán)焊縫缺陷進(jìn)行了研究，選擇GB/T 19624-2004《在用含缺陷壓力容器安全評(píng)定》標(biāo)準(zhǔn)中的失效評(píng)定圖法和U因子工程評(píng)定法進(jìn)行對(duì)比分析。張世濤[22]根據(jù)BS 7910對(duì)國(guó)產(chǎn)高鈮X80管線(xiàn)鋼焊接接頭焊趾處的表面裂紋、埋藏裂紋進(jìn)行了二級(jí)安全評(píng)定。李明等人[23]基于BS 7910對(duì)X70鋼環(huán)焊縫缺陷進(jìn)行了了安全評(píng)定。熊慶人等人[24]對(duì)X80高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的氣孔和裂紋型缺陷容限尺寸進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算和失效評(píng)定研究。從目前研究可以看出，數(shù)值分析和失效評(píng)估圖方法已經(jīng)在環(huán)焊縫的適用性評(píng)價(jià)中獲得了廣泛認(rèn)可。

但是，失效評(píng)估圖和數(shù)值分析計(jì)算均基于環(huán)焊縫的力學(xué)性能指標(biāo)，尤其是韌性指標(biāo)。由于環(huán)焊縫內(nèi)部存在根焊、填充焊、蓋面焊、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)和熔合區(qū)等多種不同的組織結(jié)構(gòu)，而且不同管道、管件的焊接工藝規(guī)程不同，使得環(huán)焊區(qū)域的性能特征復(fù)雜多樣，給材料性能的獲取造成了困難。例如Hiroyuki等[16]在對(duì)環(huán)焊縫性能進(jìn)行賦值時(shí)，直接使用母材強(qiáng)度和錯(cuò)配比例來(lái)設(shè)定，沒(méi)有考慮環(huán)焊縫處的性能不均勻分布和薄弱區(qū)域；CARLUCC A I等[20]在對(duì)材料性能進(jìn)行賦值時(shí)指出，材料性能有很大的分散性。因此，為了環(huán)焊縫失效評(píng)定圖和數(shù)值分析計(jì)算的可靠性，對(duì)環(huán)焊縫性能進(jìn)行精確表征和掌握成為研究重點(diǎn)。

2.3 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的失效機(jī)理

從材料內(nèi)因的角度看，焊接接頭失效機(jī)理研究是對(duì)焊縫薄弱區(qū)域強(qiáng)韌性分布規(guī)律的研究，精確表征焊接接頭內(nèi)部各區(qū)域性能是研究重點(diǎn)，這方面的研究已經(jīng)非常廣泛。何沛[25]對(duì)摩擦焊鉆桿的焊縫及其熱影響區(qū)的沖擊韌性分布規(guī)律進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)焊縫區(qū)的晶粒度變化導(dǎo)致了沖擊韌性、脆性轉(zhuǎn)變溫度的變化。王元良等[26]運(yùn)用夏比沖擊試驗(yàn)對(duì)62CF鋼管焊接接頭的焊縫區(qū)、熔合區(qū)、熱影響區(qū)的韌性水平進(jìn)行了試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)熔合區(qū)的韌性較低。Kenji等[27]采用夏比沖擊試驗(yàn)和斷口分析方法，研究了低碳鋼焊接接頭熱影響區(qū)的沖擊韌性。安麗君等[28]分析了焊接熱循環(huán)對(duì)焊接接頭熱影響區(qū)組織和維氏硬度分布的影響，發(fā)現(xiàn)熱影響區(qū)內(nèi)維氏硬度分布變化梯度很大，維氏硬度峰值基本都出現(xiàn)在距熔合線(xiàn)約0.5 mm以?xún)?nèi)的過(guò)熱區(qū)內(nèi)。

近年來(lái)，對(duì)高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的研究也逐漸開(kāi)展。徐學(xué)利等[29]對(duì)X80管線(xiàn)鋼及接頭距離焊縫中心不同距離處的低溫沖擊韌性、硬度和金相組織進(jìn)行了表征。翟戰(zhàn)江等[30]、郝瑞輝等[31]、呂統(tǒng)全[32]、隋永莉[33]等利用熱模擬技術(shù)分析了X80管線(xiàn)鋼焊接HAZ的顯微組織和沖擊韌性分布規(guī)律。李為衛(wèi)等[34]和熊慶人等[35]利用焊接熱模擬技術(shù)研究了X80管線(xiàn)鋼焊接HAZ的沖擊韌性和CTOD性能分布規(guī)律。

可見(jiàn)，高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的研究主要是利用焊接熱模擬技術(shù)，其研究對(duì)象為距離熔合線(xiàn)不同距離處組織、沖擊韌性、CTOD等性能的分布規(guī)律。在對(duì)不同距離分段時(shí)，通常采用熱影響溫度或者毫米為單位的距離進(jìn)行劃分，這種劃分偏重理論研究。而工程上對(duì)HAZ強(qiáng)韌性進(jìn)行實(shí)物測(cè)試時(shí)往往是參考某個(gè)特征區(qū)域，這類(lèi)理論研究對(duì)于HAZ內(nèi)特征區(qū)域的細(xì)分并沒(méi)有進(jìn)行重點(diǎn)關(guān)注。

也有研究對(duì)熱影響內(nèi)不同特征區(qū)域進(jìn)行了重點(diǎn)關(guān)注，將HAZ按晶粒度及焊接特征劃分為熔合線(xiàn)、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)和兩相區(qū)，以獲得HAZ的薄弱區(qū)域。WU X F等[36]在對(duì)核級(jí)鋼焊縫進(jìn)行研究時(shí)劃分了母材、焊縫和HAZ幾個(gè)不同部位。WANG H T等[37]對(duì)異種金屬焊接接頭不同部位的組織及性能進(jìn)行了系統(tǒng)研究。丁潤(rùn)江[38]在研究X70管線(xiàn)鋼焊接接頭的硬度時(shí)進(jìn)行了焊縫區(qū)、HAZ區(qū)的劃分，硬度打點(diǎn)以毫米為單位間隔。劉博維[39]在對(duì)S355J2W耐候鋼焊接接頭進(jìn)行研究時(shí)，將HAZ劃分為過(guò)熱區(qū)、正火區(qū)和不完全正火區(qū)。胡夢(mèng)佳等[40]在研究厚壁焊接接頭時(shí)將HAZ分為粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)和兩相區(qū)，并發(fā)現(xiàn)不同刻槽位置的沖擊斷口主要沿粗晶區(qū)擴(kuò)展。黃衛(wèi)鋒等[41]將HAZ劃分為熔合線(xiàn)、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)和部分組織轉(zhuǎn)變區(qū)，并研究了不同區(qū)域的金相組織和沖擊性能?？梢?jiàn)，依照金相組織進(jìn)行了劃分區(qū)域的方法在對(duì)HAZ進(jìn)行研究時(shí)也被采用，但是在高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫研究中的應(yīng)用仍然較少。因此，在對(duì)高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫強(qiáng)韌性分布規(guī)律進(jìn)行研究時(shí)，細(xì)分特征區(qū)域并進(jìn)行強(qiáng)韌性的精確表征和掌握應(yīng)該得到重點(diǎn)關(guān)注。

3 結(jié)束語(yǔ)

本文對(duì)高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫研究手段和研究關(guān)注點(diǎn)的現(xiàn)狀進(jìn)行了概述，并指出了研究的一些重點(diǎn)問(wèn)題。此外，環(huán)焊縫類(lèi)型和研究手段方面還有一些問(wèn)題值得關(guān)注。

首先，與管道環(huán)焊縫相同材質(zhì)、相等壁厚、單一結(jié)構(gòu)對(duì)接的特點(diǎn)相比，油氣站場(chǎng)內(nèi)儲(chǔ)運(yùn)設(shè)施環(huán)焊縫情況更加復(fù)雜，站內(nèi)對(duì)接環(huán)焊縫兩端多數(shù)存在不同材質(zhì)、不等壁厚和結(jié)構(gòu)不同等特點(diǎn)。如某站場(chǎng)內(nèi)異徑三通與直管段對(duì)接時(shí)，材質(zhì)搭配為WPHY-70和L245對(duì)接、WPHY-80和L415MB對(duì)接；異徑三通（壁厚54 mm）與直管段（壁厚27.5 mm）壁厚差異近一倍；并且站場(chǎng)設(shè)施中多以彎頭、三通（等徑、異徑）、封頭、大小頭（偏心、同心）、法蘭（帶頸平焊、帶頸對(duì)焊、承插焊接等）與直管段的對(duì)接結(jié)構(gòu)為主，對(duì)接兩端結(jié)構(gòu)差別大。這就使得站場(chǎng)設(shè)施對(duì)接環(huán)焊縫的焊接組對(duì)條件、服役工況、承載環(huán)境等問(wèn)題更加復(fù)雜。然而，相對(duì)于長(zhǎng)輸管道對(duì)接環(huán)焊縫而言，對(duì)站場(chǎng)設(shè)施對(duì)接環(huán)焊縫斷裂行為和失效機(jī)理的研究較少。因此，應(yīng)盡快開(kāi)展針對(duì)站場(chǎng)設(shè)施環(huán)焊縫的損傷失效研究，特別是對(duì)不同材質(zhì)、不等壁厚對(duì)接環(huán)焊縫韌性分布規(guī)律、損傷容限和失效控制措施的研究，為站場(chǎng)設(shè)施環(huán)焊縫安全服役奠定理論基礎(chǔ)。

其次，在環(huán)焊縫研究手段方面，常規(guī)拉伸、沖擊等小試樣測(cè)試方法雖然實(shí)施方便，但只能反映某個(gè)區(qū)域材料在特定方向上的性能，并不能完全仿真環(huán)焊縫的服役工況。因此，有必要引入大尺寸實(shí)物試驗(yàn)來(lái)模擬其力學(xué)行為，例如寬板拉伸試驗(yàn)、整管拉伸試驗(yàn)等，大尺寸實(shí)物試驗(yàn)可以更真實(shí)地反映環(huán)焊縫的力學(xué)服役行為。此外，由于環(huán)焊縫存在微小區(qū)域內(nèi)組織結(jié)構(gòu)變化大的特點(diǎn)，微觀(guān)表征手段的運(yùn)用也十分重要，可以將納米壓痕測(cè)試、原位X射線(xiàn)應(yīng)力分析、原位疲勞等微觀(guān)表征手段引入環(huán)焊縫組織結(jié)構(gòu)的表征中，為其服役行為研究提供支持。