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      CPTU測(cè)試技術(shù)在高速公路擴(kuò)建勘察中的應(yīng)用

      2019-01-08 05:35:06許波
      建材與裝飾 2018年48期
      關(guān)鍵詞:孔壓滲透系數(shù)土層

      許波

      (中設(shè)設(shè)計(jì)集團(tuán)股份有限公司 210014)

      1 前言

      1.1 工程概況

      京滬高速公路是國(guó)家高速公路網(wǎng)的主骨架公路,淮安至江都段穿越江蘇省蘇北、蘇中腹地,根據(jù)項(xiàng)目功能定位、路網(wǎng)布局以及交通量預(yù)測(cè)情況,本項(xiàng)目采用以“雙側(cè)拼寬為主,局部分離為輔”的總體擴(kuò)建方案。

      1.2 技術(shù)應(yīng)用背景

      項(xiàng)目穿過(guò)里下河地區(qū),該區(qū)分布有軟土,其中在寶應(yīng)段的寶射河、高郵的北澄子河、江都的鹽邵河等處軟土較為發(fā)育。

      京滬高速運(yùn)營(yíng)近20年,原有路基土經(jīng)過(guò)一定時(shí)間壓載后性質(zhì)存在一定的變化,軟土路基拼接的關(guān)鍵是沉降和差異沉降的控制,原有路基范圍內(nèi)的路基土以及擴(kuò)建范圍內(nèi)的原狀土的各種參數(shù)指標(biāo)及沉降預(yù)測(cè)分析是路基拼寬設(shè)計(jì)及施工的關(guān)鍵,研究分析路基土經(jīng)過(guò)一定時(shí)間壓載后的性質(zhì)變化,從而成為本項(xiàng)目的關(guān)鍵性技術(shù)難題。

      孔隙水壓力靜力觸探技術(shù)(CPTU)通過(guò)在常規(guī)靜力觸探(CPT)探頭上安裝孔壓傳感器元件,除可測(cè)錐尖阻力qc、側(cè)壁摩擦力fs外,還可測(cè)試地下水位以下各土層的孔隙水壓力u及超孔隙水壓力消散過(guò)程。根據(jù)測(cè)得的超孔隙水壓力消散曲線,可以推求土層的滲透系數(shù)Kh及固結(jié)系數(shù)Ch等重要的土的工程性質(zhì)參數(shù),對(duì)土層進(jìn)行有效應(yīng)力分析及計(jì)算,亦可對(duì)其滲透固結(jié)及沉降變形進(jìn)行分析計(jì)算。

      2 測(cè)試參數(shù)

      2.1 土的原位狀態(tài)與應(yīng)力歷史

      2.1.1 土層重度(γ)

      利用CPTU實(shí)測(cè)資料來(lái)估算土層重度,Larsson和Mulabdic(1991)通過(guò)對(duì)在瑞士、挪威和英國(guó)的試驗(yàn)資料的分析,提出采用凈錐尖阻力(qt-σvo)和孔壓參數(shù)比Bq對(duì)土的密度或重度進(jìn)行估計(jì)。

      表1 CPTU測(cè)試資料土層重度估算表

      2.1.2 超固結(jié)比(OCR)

      土的超固結(jié)比OCR定義為歷史上土層受到的最大有效固結(jié)應(yīng)力與當(dāng)前有效應(yīng)力之比。Lunne(1997)推薦采用CPTU測(cè)試參數(shù)直接估計(jì)黏性土OCR的方法:

      式中:k的變化范圍在0.2~0.5之間,k取0.33;qt為修正錐尖阻力(見(jiàn)式 2);σvo為總上覆壓力;σ′vo為有效垂直壓力:σ′vo=σvo-u0,u0為靜水壓力。

      式中:qc為量測(cè)錐尖阻力,u2為位于圓錐和摩擦筒之間的孔壓測(cè)試值;a為有效面積比,范圍一般為0.55~0.9,本文取0.8。

      表2 CPTU測(cè)試資料OCR估算表

      2.1.3 側(cè)壓力系數(shù)(K0)

      本文利用凈錐尖阻力來(lái)計(jì)算K0值。Kulhawy和Mayne(1990)建議采用下式來(lái)估算K0值。

      表3 CPTU測(cè)試資料K0估算表

      2.1.4 靈敏度(St)

      土的靈敏度定義為不擾動(dòng)土的不排水抗剪強(qiáng)度與完全重塑土的不排水抗剪強(qiáng)度的比值。Schmertmann(1978)建議用摩阻比Rf(%)來(lái)估算土的靈敏度:

      式中:Ns為待定的常數(shù)。Schmertmann建議Ns取值15。Robertson和Campanella(1988)在比較從孔壓試驗(yàn)和十字板試驗(yàn)得出的靈敏度值后,提出Ns=6。Rad和Lunne提出Ns在5~10之間。本文取其平均值7.5。

      表4 CPTU測(cè)試資料靈敏度St估算表

      2.1.5 不排水抗剪強(qiáng)度(Su)

      基于CPTU資料,采用經(jīng)驗(yàn)公式法,根據(jù)實(shí)測(cè)錐尖阻力估算Su:

      式中:Nk為經(jīng)驗(yàn)圓錐系數(shù),根據(jù)已有的研究成果,取值范圍為11~19,本文取16,見(jiàn)表5。

      2.1.6 壓縮模量(Es)

      土的變形特征參數(shù)包括固結(jié)指數(shù)(Cc、Cs、Cr)和彈性模量(E、G、K、B),還有蠕變參數(shù)。基于CPTU資料估計(jì)土的壓縮模量Es,可以表示成凈錐尖阻力qn的函數(shù)。對(duì)于超固結(jié)黏土,Senneset(1982,1989)建議采用如下線性模型:

      表5 CPTU測(cè)試資料Su估算表

      式中:αi為系數(shù),對(duì)于大多數(shù)黏土,變化范圍為5~15。

      本文采用Kulhawy和Mayne(1990)提出下面更加一般的關(guān)系式:

      表6 CPTU測(cè)試資料壓縮模量Es估算表

      2.2 土的滲流和固結(jié)特性

      2.2.1 固結(jié)系數(shù)(Ch)

      固結(jié)系數(shù)可以通過(guò)CPTU的孔壓消散試驗(yàn)獲得。根據(jù)孔壓消散曲線的形狀分為單調(diào)、非單調(diào)消散曲線(或標(biāo)準(zhǔn)、非標(biāo)準(zhǔn)消散曲線),其計(jì)算方法有所不同:

      (1)標(biāo)準(zhǔn)消散曲線的計(jì)算方法

      TehandHoulsby(1991)提出下列公式:

      式中:U為超孔壓消散度;ut為t時(shí)刻的孔壓量測(cè)值;ui為初始孔壓。

      Torstensson(1995)提出下列公式:

      式中:T50為理論解中的時(shí)間因子,t50為孔壓消散50%對(duì)應(yīng)的時(shí)間;r0為探頭半徑。

      (2)非標(biāo)準(zhǔn)消散曲線的計(jì)算方法

      Chai(2004)基于數(shù)值分析結(jié)果,提出修正的t50公式如下:

      對(duì)一個(gè)給定的t50m值,可用以下方程求解固結(jié)系數(shù):

      式中:cp為孔壓?jiǎn)挝晃恢孟禂?shù);對(duì)u2錐尖位置,cp為0.245。

      表7 基于CPTU孔壓消散的固結(jié)系數(shù)ch測(cè)定結(jié)果

      2.2.2 滲透系數(shù)(kh)

      關(guān)于土的滲透系數(shù),Baligh and Levadoux(1980)建議通過(guò)土的水平向固結(jié)系數(shù)評(píng)價(jià)土的水平滲透系數(shù),即用下式估算:

      式中:gw為水的重度;RR為超固結(jié)土的壓縮比,表示壓縮試驗(yàn)中有效應(yīng)力的每個(gè)1g循環(huán)的應(yīng)變。

      表8 基于CPTU孔壓消散的滲透系數(shù)kh測(cè)定結(jié)果

      3 對(duì)比分析

      場(chǎng)地揭露深度內(nèi)高速公路上和高速公路下土層分類大致一致,厚度略有偏差。

      (1)根據(jù)CPTU數(shù)據(jù)對(duì)比,總體來(lái)說(shuō),高速公路上舊路基對(duì)應(yīng)土層錐尖阻力與高速公路下新路基土體相比較高,側(cè)壁摩阻力較高,孔壓較低。

      (2)高速公路上舊路基對(duì)應(yīng)土層OCR比高速公路下新路基土體OCR有較高的趨勢(shì),說(shuō)明舊路基先期固結(jié)壓力較大,因此在進(jìn)行新老路基差異沉降變形計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮OCR的變化。

      (3)由于實(shí)際路基土的應(yīng)力場(chǎng)是處于K0狀態(tài),在計(jì)算土體側(cè)向變形、土體側(cè)壓力時(shí),可參考本次測(cè)試K0值來(lái)計(jì)算,舊路基K0比新路基整體更高。

      (4)天然沉積狀態(tài)下的黏性土,由于地質(zhì)歷史作用常具有一定的結(jié)構(gòu)性。在外部因素影響下,土的結(jié)構(gòu)遭受破壞,則土的強(qiáng)度降低,壓縮性增大。黏性土的結(jié)構(gòu)性對(duì)強(qiáng)度的影響用靈敏度St來(lái)衡量,本次測(cè)試結(jié)果表明,淤泥質(zhì)黏土靈敏度較高,土體結(jié)構(gòu)容易破壞,必須對(duì)此類土體進(jìn)行處理加固。

      (5)土的不排水抗剪強(qiáng)度Su與土的破壞模式、土體的非均質(zhì)性、應(yīng)變速率和應(yīng)力歷史等有較大關(guān)系。根據(jù)參數(shù)對(duì)比,舊路基不排水抗剪強(qiáng)度Su更大。

      (6)土的變形參數(shù)一般用土的模量表示。總的來(lái)講,土的模量與應(yīng)力歷史、應(yīng)力和應(yīng)變水平、排水條件和應(yīng)力路徑方向等有關(guān)。根據(jù)參數(shù)對(duì)比,舊路基壓縮模量Es比新路基大。

      (7)土體孔壓消散主要為水平向。由本次測(cè)試參數(shù)可知,老路基由于孔壓消散較慢,則固結(jié)系數(shù)相對(duì)較大,滲透系數(shù)也較大,說(shuō)明老路基固結(jié)程度較高。

      4 小結(jié)

      (1)文中所采用的現(xiàn)代多功能CPTU測(cè)試技術(shù)是對(duì)傳統(tǒng)勘察方法的補(bǔ)充,經(jīng)過(guò)本次勘察的實(shí)際應(yīng)用,為路基拼寬設(shè)計(jì)提供了合理的地質(zhì)依據(jù),取得了較好的效果。

      (2)本文所作的測(cè)試工作主要是在里下河地區(qū)進(jìn)行,在類似工程地質(zhì)條件區(qū)及類似改擴(kuò)建項(xiàng)目中可以借鑒使用。

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