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    大跨度連續(xù)剛構(gòu)施工中 懸臂長度與變形的關(guān)系研究

    2018-11-24 02:28:40劉欣欣
    關(guān)鍵詞:梁體懸臂橋墩

    劉欣欣,古 松,馬 驍

    (1.商洛學(xué)院城鄉(xiāng)規(guī)劃與建筑工程學(xué)院, 陜西 商洛 726000; 2.西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院, 四川 綿陽 621000)

    文章以蒼溪縣嘉陵江二橋主橋為研究對象,該橋為連續(xù)剛構(gòu),跨度為71+2×110+63=354 m,中間3個主墩與上部梁體現(xiàn)澆連接,兩側(cè)過渡墩通過活動支座與主梁連接。橋梁分左右兩幅,縱坡為單向1.743%,橋型立面圖見圖1,從左到右依次為17#、18#、19#墩,采用懸臂澆筑法進行施工。本橋縱向預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置情況如圖2所示。

    圖1 嘉陵江二橋立面布置圖(單位:m)

    (a)縱斷面

    (b)橫斷面圖2 嘉陵江二橋縱向預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置圖(單位:m)

    主梁部分的施工跨越了春節(jié)假期,因此出現(xiàn)了結(jié)構(gòu)的短暫懸挑,時間約25 d。假期前各墩已施工至11#塊(共13個塊段),橋墩兩端懸臂長度均為42.5 m。年后開工前對梁體高程數(shù)據(jù)進行復(fù)測,對比假期前的測量結(jié)果發(fā)現(xiàn)懸臂結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了不同程度的上撓。為此本文采用Midas Civil對施工過程進行模擬,選取不同的懸臂長度分別對其進行懸停處理,并分析其撓度變化情況。

    1 施工過程的模擬

    1.1 結(jié)構(gòu)荷載參數(shù)

    1)按設(shè)計文件考慮梁體重量、二期恒載和臨時荷載;

    2)依照規(guī)范和設(shè)計文件考慮預(yù)應(yīng)力損失、溫度、混凝土徐變和收縮等因素的影響[1];

    3)其他荷載均按相關(guān)規(guī)范和設(shè)計文件取值[2]。

    1.2 邊界條件處理

    1)橋墩底部:模型對此進行了簡化處理,直接將橋墩底部節(jié)點固定[3]。

    2)墩梁連接:3個橋墩與梁體為一個整體,模擬中用“剛性連接”將橋墩與主梁對應(yīng)的節(jié)點進行連接[4]。

    3)邊跨滿堂架:該位置處邊界條件只對DZ進行限制。

    4)邊跨橋墩:邊界的處理約束DX、DY、DZ、RX、RZ,放開RY。[5]

    1.3 有限元模型

    依據(jù)設(shè)計文件,建立了如圖3所示的計算模型,根據(jù)懸臂施工梁段的設(shè)計要求、全橋模型共162個單元,上部梁體按照關(guān)鍵截面和梁體內(nèi)部變化情況共劃分132個單元,其余部分為橋墩單元。

    圖3 全橋計算模型

    2 不同懸臂長度下梁體的撓度分析

    由上文可知,懸臂結(jié)構(gòu)出現(xiàn)上撓是因為經(jīng)歷了一個短暫的施工停頓,為研究懸臂長度與撓度的關(guān)系,同時為了使撓度變化更為明顯,本次研究將停頓時間設(shè)定為60 d,結(jié)構(gòu)懸停期間預(yù)應(yīng)力損失、環(huán)境溫度變化、混凝土收縮徐變等因素均保持一致且符合設(shè)計文件及規(guī)范要求。將0#塊對應(yīng)節(jié)點作固定處理以排除橋墩變形的影響。

    分別取最大懸臂長度的1/4、1/2、1.0三種情況進行對比分析,結(jié)合本橋施工段劃分情況,三種情況下懸臂長度分別為:

    1)1/4最大懸臂長度,結(jié)構(gòu)實際懸臂長度為15 m;

    2)1/2最大懸臂長度,結(jié)構(gòu)實際懸臂長度為30 m;

    3)最大懸臂長度,結(jié)構(gòu)實際懸臂長度為51.5 m。

    以上3種情況各分兩組展開,第1組為正常施工的情況即懸臂結(jié)構(gòu)懸停時間為0 d,第2組將結(jié)構(gòu)維持在懸停狀態(tài)60 d,對比兩種情況下梁體的撓度變化趨勢。

    2.1 懸臂長度為15 m時的撓度變化情況

    懸臂長度為15 m,結(jié)構(gòu)懸臂情況如圖4所示,只選取一個橋墩進行舉例,其余兩墩懸臂情況與之相同,兩種情況下的撓度情況見圖5。

    圖4 停工位置在4#塊

    圖5 4#塊停頓時撓度對比圖

    從圖5的撓度變化對比情況可以看出,各施工塊均出現(xiàn)了不同程度的上撓。在60 d后,端部塊上撓約0.63 mm。

    2.2 懸臂長度為30 m時的撓度變化情況

    此時梁體停留在8#施工段,懸臂情況如圖6所示,其余兩墩懸臂情況與之相同,兩種情況下的撓度情況見圖7。

    圖7表示在施工進行到8#塊時停頓60 d。三角形線條的變化反映了施工停頓后各施工塊均產(chǎn)生不同程度的上撓,端部塊上撓最多(約2.5 mm),與上一工況下端部塊上撓0.63 mm相比,端部塊上撓更多,結(jié)構(gòu)變形更加明顯。

    圖6 停工位置在8#塊時懸臂情況

    圖7 8#塊停頓時撓度對比

    2.3 懸臂長度為51.5 m時的撓度變化情況

    此時懸臂長度延伸到了13#施工塊,即本橋的最大懸臂狀態(tài),結(jié)構(gòu)懸臂情況如圖8所示。同以上3種停頓位置研究情況保持一致,正常施工和停頓兩種情況下的撓度變化情況如圖9所示。

    圖9的三角形線條表示停工后結(jié)構(gòu)的撓度變化情況,與前面兩種情況對比后發(fā)現(xiàn),各個施工塊出現(xiàn)了不同程度的下?lián)?,與2.1和2.2兩組中結(jié)構(gòu)上撓剛好相反,分析數(shù)據(jù)表明,此工況下端部塊下?lián)狭思s4.6 mm。

    2.4 小結(jié)

    由前文可知,在結(jié)構(gòu)懸臂長度小于最大懸臂的情況下,施工停頓會使梁體上撓,這種上撓變形隨著懸臂長度的增加變得越加明顯。分析認為:混凝土結(jié)構(gòu)在偏壓下產(chǎn)生了不均勻變形,由圖2可知在靠近橋墩的多個施工塊中預(yù)應(yīng)力鋼束幾乎全部布置在靠近箱梁頂板的位置,這就造成了梁體上半部分受預(yù)應(yīng)力較大,下半部分受力較小,會使梁體中心截面上半部分的變形大于下半部分,此時因為混凝土自重較輕,且懸臂長度不夠長,自重對結(jié)構(gòu)下?lián)系挠绊懶∮谄d對結(jié)構(gòu)上撓的影響。實際的施工中表現(xiàn)出來就是施工停頓后懸臂結(jié)構(gòu)出現(xiàn)上撓,而且這種不均勻變形在多個階段塊得到累計后集中表現(xiàn)在端部塊上,一定范圍內(nèi),懸臂長度越長,端部塊上撓就越多[6]。

    圖8停工位置在13#塊時懸臂情況

    圖9 13#塊停頓時撓度對比圖

    當(dāng)達到最大懸臂狀態(tài)時,施工停頓會使梁體下?lián)?,結(jié)合2.1和2.2兩種短懸臂情況下梁體上撓的情況不難推斷:當(dāng)懸臂結(jié)構(gòu)的長度繼續(xù)增加時,自重也越來越大,對結(jié)構(gòu)撓度的影響也愈加明顯,當(dāng)長度達到4/5最大懸臂長度的時候,自重對懸臂結(jié)構(gòu)撓度的影響等于預(yù)應(yīng)力偏載對結(jié)構(gòu)撓度的影響,此時施工停頓對懸臂結(jié)構(gòu)撓度的影響可以忽略不計。但是當(dāng)懸臂長度繼續(xù)增加時,由自重產(chǎn)生的下?lián)献冃未笥陬A(yù)應(yīng)力偏載產(chǎn)生的上撓變形后懸臂結(jié)構(gòu)就會出現(xiàn)下?lián)稀?/p>

    3 推斷的驗證

    為驗證前面部分結(jié)論的正確性,即偏載和自重對結(jié)構(gòu)撓度的影響隨懸臂長度的變化而變化。建立2個計算模型進行簡單對比,模型信息如下:

    1)材料:C50混凝土。

    2)截面:實腹長方形截面,H=3.2 m、B=2.4 m,見圖10。

    3)跨度:模型1跨度20 m,模型2跨度100 m。

    4)荷載:結(jié)構(gòu)自重、兩端各一個結(jié)構(gòu)中線靠近頂部的5 000 kN荷載。

    5)邊界條件:只對中間節(jié)點進行固定。

    兩個模型如圖11、13所示,圖12、14為計算后的撓度情況。

    結(jié)果分析:

    表1為懸臂結(jié)構(gòu)在自重和偏載作用下端部塊的撓度,可以看出,在結(jié)構(gòu)跨度較小時,在偏載和自重共同作用下端部出現(xiàn)上撓現(xiàn)象;但是結(jié)構(gòu)跨度增加到50 m時,自重使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的下?lián)狭看笥谄d使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的上撓,此時結(jié)構(gòu)的實際表現(xiàn)就是下?lián)稀?/p>

    圖10 截面尺寸

    圖11 驗證模型1

    圖12 模型1計算結(jié)果(單位:mm)

    圖13 驗證模型2

    圖14 模型2計算結(jié)果(單位:mm)

    表1 兩模型撓度對比

    由此可以說明,隨著懸臂長度的增加,自重對撓度的影響逐漸大于外部偏載對結(jié)構(gòu)撓度的影響。也從側(cè)面證明了剛構(gòu)橋梁體撓度變化趨勢發(fā)生變化的主要原因是梁體懸臂長度的增加。

    4 結(jié)論

    結(jié)合不同懸臂長度下梁體撓度對比分析以及驗證模型的計算結(jié)果,可以看出在不考慮其他影響懸臂結(jié)構(gòu)撓度因素的情況下:

    1)當(dāng)懸臂結(jié)構(gòu)長度較短時,預(yù)應(yīng)力偏載對結(jié)構(gòu)撓度的影響大于自重對撓度的影響,使得懸臂結(jié)構(gòu)出現(xiàn)不同程度的上撓,隨著懸臂長度的增加這種變化愈加明顯;

    2)當(dāng)懸臂長度達到一定值(本橋約在最大懸臂長度4/5處)以后,自重對撓度的影響逐漸超過偏載的影響,懸臂結(jié)構(gòu)出現(xiàn)下?lián)稀?/p>

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