水力振蕩器在三段制定向井中的應(yīng)用

鄭 鋒 ，于 琛 ，陳佳杰 ，徐 旺 ，劉泳敬 ，馬光東

（1.渤海鉆探工程技術(shù)研究院，天津 300280；2.大港油田灘海開(kāi)發(fā)公司，天津 300280；3.渤海鉆探新青玉石油工程事業(yè)部，天津 300280；4.渤海鉆探第三鉆井分公司，天津 300280；5.青海油田采油一廠，青海茫崖 816400）

隨著油田勘探開(kāi)發(fā)的進(jìn)行，大位移、大斜度定向井?dāng)?shù)量不斷增加，該類(lèi)井鉆井過(guò)程中，鉆具所受摩阻大，在滑動(dòng)鉆進(jìn)過(guò)程容易產(chǎn)生托壓，鉆頭難以得到鉆壓，會(huì)出現(xiàn)機(jī)械鉆速低、工具面不穩(wěn)定等現(xiàn)象[1-3]。一般采取向泥漿中加入潤(rùn)滑劑或進(jìn)行短起下的方法，可有效降低摩阻、減緩?fù)袎篬4]。但是，受制于現(xiàn)場(chǎng)施工要求，應(yīng)用范圍有一定局限性，如：在目的層井段加入潤(rùn)滑劑，會(huì)影響綜合錄井?dāng)?shù)據(jù)。頻繁短起下會(huì)增加鉆井作業(yè)時(shí)間，提高井壁垮塌風(fēng)險(xiǎn)。使用水力振蕩器的軸向振動(dòng)，將井內(nèi)鉆具所受靜摩擦轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)摩擦，可良好解決滑動(dòng)鉆進(jìn)托壓引起的系列問(wèn)題，提高施工效率[5-7]。

C16x井是一口三段制定向井，二開(kāi)裸眼段長(zhǎng)、井斜大，依據(jù)WELLPLAN軟件計(jì)算結(jié)果，在造斜井段，井斜達(dá)到10°后，鉆具所受摩阻開(kāi)始明顯增大，并與井深近似呈線性關(guān)系，在井深2 700 m時(shí)摩阻即達(dá)到42.1 kN，預(yù)計(jì)開(kāi)始出現(xiàn)滑動(dòng)鉆進(jìn)托壓?jiǎn)栴}。實(shí)際鉆井過(guò)程中，在井深2 640 m的造斜段，井斜約28°，托壓值達(dá)到50 kN～80 kN，滑動(dòng)鉆進(jìn)中工具面變得不穩(wěn)定，需頻繁活動(dòng)鉆具，增加了井眼軌跡控制難度。在距離鉆頭193 m位置安放水力振蕩器，滑動(dòng)鉆進(jìn)效率得到明顯改善。

1 技術(shù)難點(diǎn)

C16x井為一口二開(kāi)定向井，設(shè)計(jì)井深3 805.67 m、最大井斜51.85°，一開(kāi)Φ339.7 mm套管下深380 m，二開(kāi)鉆頭直徑215.9 mm。使用WELLPLAN軟件對(duì)二開(kāi)施工摩阻變化情況進(jìn)行了分析，計(jì)算結(jié)果（見(jiàn)圖1）。

本井造斜段井斜達(dá)到10°后，隨井斜角的增大，鉆具所受摩阻迅速增加，在2 400 m至井底井段，摩阻基本與井深呈線性關(guān)系。在井深2 700 m摩阻即達(dá)到42.1 kN，滑動(dòng)鉆進(jìn)產(chǎn)生托壓的風(fēng)險(xiǎn)增大，且隨著井深增加，摩阻還會(huì)進(jìn)一步變大，最大摩阻達(dá)174.6 kN。為有效解決托壓?jiǎn)栴}，提高滑動(dòng)鉆進(jìn)效率，解決井眼軌跡控制難題，制定了自井深2 700 m使用水力振蕩器的應(yīng)對(duì)措施。

2 水力振蕩器技術(shù)分析

2.1 工作原理

水力振蕩器主要由振蕩短節(jié)和脈沖短節(jié)組成，脈沖短節(jié)產(chǎn)生周期性的壓力脈沖，振蕩短節(jié)在該壓力脈沖的作用下，產(chǎn)生軸向振動(dòng)（見(jiàn)圖2）。具體而言，鉆井液進(jìn)入水力振蕩器后，驅(qū)動(dòng)脈沖短節(jié)部分的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)子帶動(dòng)其下端連接的動(dòng)閥做周向往復(fù)運(yùn)動(dòng)，引起動(dòng)閥和定閥之間過(guò)流面積產(chǎn)生周期變化，進(jìn)而產(chǎn)生周期性的壓力脈沖并傳遞至振蕩短節(jié)內(nèi)，引起碟簧軸向蠕動(dòng)，進(jìn)而帶動(dòng)工具上下端連接的鉆具產(chǎn)生軸向振動(dòng)，將井下鉆具所受靜摩擦力轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)摩擦力，鉆具所受托壓大幅減小。

圖1 C16x井摩阻變化模擬圖

圖2 水力振蕩器結(jié)構(gòu)圖

2.2 設(shè)計(jì)性能參數(shù)

研制的Φ178 mm型水力振蕩器適用Φ215.9 mm尺寸井眼，工具設(shè)計(jì)參數(shù)如下。

工具外徑：178 mm；抗拉強(qiáng)度：4 500 kN；抗扭強(qiáng)度：80 kN·m；耐溫：150 ℃；排量：28 L/s～35 L/s；工作壓差：3.0 MPa～5.0 MPa；工作頻率：10 Hz～15 Hz；扣型：4-1/2IF。

2.3 室內(nèi)測(cè)試

水力振蕩器完成室內(nèi)組裝后，對(duì)其性能進(jìn)行了測(cè)試，分析了不同排量下工具的壓降、振幅、頻率。測(cè)試結(jié)果表明：排量達(dá)到15 L/s，工具出現(xiàn)明顯且規(guī)律的振動(dòng)，隨著排量的增大，工具壓降提高、振幅變大、頻率變快，在排量30 L/s時(shí)，泵壓3.2 MPa，工具振動(dòng)幅度11.1 mm，振動(dòng)頻率15 Hz，與設(shè)計(jì)值基本相符（見(jiàn)表1）。

表1 水力振蕩器室內(nèi)測(cè)試數(shù)據(jù)

3 應(yīng)用效果評(píng)價(jià)

3.1 施工概況

C-16x井水力振蕩器應(yīng)用井段2 701 m～2 932 m，工具入井總時(shí)間61 h，工作總時(shí)間39 h，完成造斜段鉆井后起鉆。依據(jù)該井摩阻計(jì)算結(jié)果和水力振蕩器室內(nèi)測(cè)試情況，通過(guò)水力振蕩器最優(yōu)安放位置選擇方法[8]，確定工具位置距離鉆頭193 m，施工排量28 L/s～32 L/s，結(jié)合地面設(shè)備額定壓力情況，盡量維持在較高排量，以保證井眼清潔。應(yīng)用過(guò)程中，定向儀器信號(hào)正常，工具性能穩(wěn)定。

井下鉆具組合：Φ215.9 mmPDC+Φ172 mm1.25°螺桿+浮閥+Φ172 mm無(wú)磁鉆鋌+MWD短節(jié)+Φ172 mm鉆鋌+Φ127 mm加重鉆桿+Φ178 mm水力振蕩器+Φ127 mm加重鉆桿+Φ127 mm鉆桿。

施工參數(shù)：鉆壓40 kN～80 kN，鉆速55 r/min+螺桿，排量 32 L/s，泵壓 19 MPa。

3.2 效果分析

為分析水力振蕩器的應(yīng)用效果，對(duì)比了造斜井段、同地層的施工情況：在沙河街組沙一段2 641.71 m～2 699.04 m井段，井斜由28.14°增加至34.38°，未使用工具；在2 703.32 m～2 798.83 m井段，井斜由34.98°增加至48.28°，使用工具，具體分析結(jié)果如下。

3.2.1 托壓減小、工具面穩(wěn)定性明顯改善 水力振蕩器通過(guò)自身振蕩作用，帶動(dòng)上下鉆具振動(dòng)，將井下鉆具所受靜摩擦力轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)摩擦力，鉆具所受托壓大幅減小。應(yīng)用工具前，滑動(dòng)鉆進(jìn)過(guò)程中，為克服托壓突然釋放引起的工具面跑開(kāi)、憋泵等問(wèn)題，一般采取緩慢加鉆壓的形式，將鉆壓控制在100 kN內(nèi)，但鉆壓較難傳遞至鉆頭，實(shí)際托壓值50 kN～80 kN，定向過(guò)程工具面非常不穩(wěn)定，需要頻繁活動(dòng)鉆具，應(yīng)用工具后，托壓一般小于20 kN，托壓值降低明顯。

本井2 312.07 m～2 830.60 m為造斜段，造斜率3°/30m。應(yīng)用工具前，沙河街組沙一段造斜段滑動(dòng)鉆進(jìn)需要頻繁活動(dòng)鉆具，下入工具后，造斜段定向工具面穩(wěn)定性明顯改善：2 641.71 m～2 699.04 m造斜井段，平均每根鉆桿需定向8.83 m，活動(dòng)鉆具16.5次（見(jiàn)圖3）；在應(yīng)用水力振蕩器的2 703.32 m～2 798.83 m造斜井段，平均每根鉆桿需定向4.55 m，活動(dòng)鉆具3.5次（見(jiàn)圖4），平均定向鉆進(jìn)比例減少48.47%，相同長(zhǎng)度井段的定向鉆進(jìn)，鉆具活動(dòng)次數(shù)減少58.82%。

3.2.2 機(jī)械鉆速大幅提高 應(yīng)用水力振蕩器后，鉆具所受摩阻降低，托壓緩解，鉆壓更容易傳遞至鉆頭，機(jī)械鉆速相應(yīng)得到提高，對(duì)比了應(yīng)用工具前后滑動(dòng)鉆進(jìn)的機(jī)械鉆速。應(yīng)用工具前，滑動(dòng)鉆進(jìn)平均機(jī)械鉆速1.90 m/h，應(yīng)用工具后，滑動(dòng)鉆進(jìn)平均機(jī)械鉆速2.76 m/h，提高45.01%，提速效果明顯（見(jiàn)表2）。

3.2.3 造斜效率提高 應(yīng)用工具前，2 641.71 m～2 699.04 m造斜井段，滑動(dòng)鉆進(jìn)53 m，滑動(dòng)進(jìn)尺比例92.45%，井斜增加6.24°，造斜率3.27°/30m。應(yīng)用工具后，2 703.32 m～2 798.83 m造斜井段，滑動(dòng)鉆進(jìn)45.5 m，滑動(dòng)鉆進(jìn)比例47.64%，井斜增加13.3°，造斜率4.18°/30m。通過(guò)對(duì)比，應(yīng)用工具后，滑動(dòng)進(jìn)尺減少48.47%的情況下，造斜率增加27.83%。

圖4 應(yīng)用工具后大鉤高度變化圖

表2 水力振蕩器應(yīng)用前后滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速對(duì)比

4 結(jié)論

（1）使用WELLPLAN軟件計(jì)算了三段制定向井C16x井摩阻數(shù)據(jù)，在造斜段井斜達(dá)10°后，隨井斜角的增大，鉆具所受摩阻迅速增加，基本與井深呈線性關(guān)系。

（2）對(duì)組裝完成的水力振蕩器進(jìn)行了性能測(cè)試，隨著排量的增大，工具壓降提高、振動(dòng)幅度變大、振動(dòng)頻率變快，測(cè)試值與設(shè)計(jì)參數(shù)基本相符。

（3）對(duì)比C16x井沙河街組沙一段造斜段數(shù)據(jù)，水力振蕩器的應(yīng)用使滑動(dòng)鉆進(jìn)托壓降至20 kN，平均機(jī)械鉆速提高45.01%，鉆具活動(dòng)次數(shù)減少58.82%，造斜率增加27.83%，明顯改善滑動(dòng)鉆進(jìn)作業(yè)效率。

（4）使用WELLPLAN軟件計(jì)算摩阻數(shù)據(jù)，結(jié)合室內(nèi)測(cè)試的方法，可為水力振蕩器的應(yīng)用提供參考，為施工參數(shù)優(yōu)化提供依據(jù)。