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    反對稱拱塔斜拉橋風(fēng)場及結(jié)構(gòu)力學(xué)特性

    2018-09-21 01:57:50孟令藏
    天津城建大學(xué)學(xué)報 2018年4期
    關(guān)鍵詞:風(fēng)場斜拉橋拱橋

    孟令藏,毛 毳

    (天津城建大學(xué) 土木工程學(xué)院,天津 300384)

    異形拱橋因其構(gòu)造新穎奇特,近年來越來越常見于實際工程之中[1].對于異形拱橋的研究,目前主要集中在橋梁的外形設(shè)計、整體穩(wěn)定性分析、抗震動力響應(yīng)、非線性分析以及施工監(jiān)控等方面[2-4],而對拱橋風(fēng)場特性及拱塔在風(fēng)場中的力學(xué)特性研究較少.在我國公路橋涵抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范中,也沒有關(guān)于異形拱橋在抗風(fēng)設(shè)計方面的相關(guān)規(guī)定.本文以山西省太原市北中環(huán)橋[5]中跨為工程背景,建立有限元模型,采用雷諾平均法,研究反對稱拱塔斜拉橋風(fēng)場特性及拱塔在風(fēng)場中的結(jié)構(gòu)力學(xué)特性,以期為此類拱橋設(shè)計提供參考.

    1 工程背景

    北中環(huán)橋位于山西省太原市北中環(huán)與汾河交點(diǎn)處,由西向東依次跨越濱河西路、汾河、濱河?xùn)|路,為五跨反對稱拱反對稱索面拱塔斜拉橋.橋梁跨徑為(65+45+90+45+65)m,橋?qū)?43.5 m,全長 310 m,雙向8車道.斜拉塔為鋼拱,拱軸線采用二次拋物線,主梁為鋼箱梁,主梁與鋼拱之間設(shè)有反對稱斜拉索.橋上5個鋼拱塔,跨中拱塔最高,78 m,邊跨兩側(cè)拱高48 m,次邊跨拱高63 m.北中環(huán)橋立面如圖1所示.

    2 風(fēng)場的數(shù)值模擬

    2.1 模型與模擬方法

    北中環(huán)橋中跨在河流中間位置,對風(fēng)荷載比較敏感,因此,本文取中跨(90 m)作為節(jié)段模型,采用定常雷諾平均方法(reynolds average navier-stokes,簡稱RANS)[7]對節(jié)段模型風(fēng)場進(jìn)行模擬.

    圖2 流場計算域三視圖

    2.2 流場計算域的建立與參數(shù)設(shè)置

    2.2.1 計算域的選取

    根據(jù)流體計算模擬理論,流場計算域的尺寸選取應(yīng)滿足阻塞率小于3%[8]的要求.阻塞率的計算公式為

    式中:Ab為建筑物最大迎風(fēng)面積;Ad為流域橫截面面積.

    參照橋梁節(jié)段模型尺寸和阻塞率要求,流場計算域取890 m×840 m×1 683.5 m.其中,流場入口到結(jié)構(gòu)正面距離為680 m,出口到結(jié)構(gòu)背面距離為960 m,兩側(cè)到結(jié)構(gòu)側(cè)面距離為400 m,計算域上邊界到拱頂距離為750 m,底邊界到橋面底部距離為20 m.結(jié)構(gòu)在計算域內(nèi)擺放位置如圖2所示.對模型及流場計算域進(jìn)行網(wǎng)格劃分,得到約500萬個單元.

    2.2.2 流場的邊界條件與求解控制參數(shù)

    表1為流場的邊界條件設(shè)置,其中vz為入口處不同高度處的平均速度.

    表1 流場邊界條件參數(shù)設(shè)置

    vz速度方向平行于x軸,大小按照指數(shù)率[9]風(fēng)速剖面進(jìn)行計算

    式中:zb為標(biāo)準(zhǔn)參考高度,m;z為離水面高度,m;α為地面粗糙度指數(shù),在大氣邊界層內(nèi)可認(rèn)為是常數(shù),本工程所處地理環(huán)境屬于A類地面粗糙度,故取0.12;vb為標(biāo)準(zhǔn)參考高度處的平均風(fēng)速,m/s,取太原百年一遇風(fēng)壓,其中w0=0.45 kN/m2.

    因為拱塔是曲體拱,標(biāo)準(zhǔn)模型k-ε對帶有彎曲壁面的復(fù)雜湍流運(yùn)動不適用.針對這一問題,重整化的RNG k-ε模型相對更為合適.RNG k-ε模型求解控制參數(shù)[10-11]見表2.

    表2 求解控制參數(shù)

    2.3 風(fēng)場特性分析

    2.3.1 拱塔風(fēng)場特性分布

    工程中,反對稱拱塔截面呈六邊形,拱頂處橫截面風(fēng)場速度矢量圖和壓強(qiáng)分布云圖如圖3-4所示.

    圖3 拱頂截面風(fēng)場速度矢量圖

    圖4 拱頂截面風(fēng)場壓強(qiáng)分布云圖

    由圖3可知,在迎風(fēng)面氣流沿拱塔上下邊界發(fā)生分離,繞過兩側(cè),在尾部附近出現(xiàn)邊界層分離,在拱塔背風(fēng)面形成少量回流,無旋渦出現(xiàn).由圖4可知,正壓區(qū)出現(xiàn)在迎風(fēng)面,風(fēng)壓自風(fēng)入口方向逐漸增大,最大正壓值出現(xiàn)在尖角,以尖角為中心向兩側(cè)對稱減?。还八舷逻吔缂氨筹L(fēng)面出現(xiàn)負(fù)壓,背風(fēng)面負(fù)壓對稱分布,向風(fēng)出口方向逐漸減小.

    2.3.2 主梁風(fēng)場特性分布

    扁平箱梁跨中橫截面處流速分布如圖5所示,相應(yīng)的壓強(qiáng)分布云圖如圖6所示.

    圖5 梁跨中橫截面流速分布

    圖6 梁跨中橫截面壓強(qiáng)分布云圖

    由圖5可知,梁橫截面長寬比大,迎風(fēng)面處氣流沿橋面上下邊界發(fā)生分離,分別在上下邊界層內(nèi)形成速度梯度,緊貼結(jié)構(gòu)壁面處流速為零,并由近邊界向遠(yuǎn)離邊界逐漸增大,直到達(dá)到來流速度大??;背風(fēng)側(cè)有少許回流,但無旋渦脫落.由圖6可知,主梁迎風(fēng)面受正壓,最大壓強(qiáng)為920 Pa,風(fēng)壓梯度較大;背風(fēng)面受負(fù)壓,最大壓強(qiáng)為-902 Pa;梁上邊界受正壓,壓強(qiáng)梯度較小;梁下邊界受負(fù)壓,兩鈍角處壓強(qiáng)呈對稱分布,壓強(qiáng)梯度較大.

    2.4 拱塔截面形狀對風(fēng)場特性的影響

    對拱塔建立局部坐標(biāo)系,得到結(jié)構(gòu)模型見圖7.

    圖7 結(jié)構(gòu)模型

    由于拱塔對風(fēng)載非常敏感,在保證用鋼量不變的情況下,分別取正方形、圓形作為拱塔截面形式進(jìn)行流場模擬,并與原六邊形截面進(jìn)行對比分析.正方形、圓形及六邊形截面拱頂處壓強(qiáng)分布云圖如圖8-10所示.提取x軸線正向各點(diǎn)處壓強(qiáng)值,分析不同截面形狀壓強(qiáng)梯度變化,如圖11所示.

    圖8 正方形拱頂截面風(fēng)場壓強(qiáng)云圖

    圖9 圓形拱頂截面風(fēng)場壓強(qiáng)云圖

    圖10 六邊形拱頂截面風(fēng)場壓強(qiáng)云圖

    圖11 不同截面形狀拱塔沿x軸風(fēng)場壓強(qiáng)曲線

    由圖8-11可以看出:不同拱塔截面形狀周圍的風(fēng)場壓強(qiáng)分布不同;圓形截面由于流線型布置,對氣流分離作用小,風(fēng)場壓強(qiáng)值最小,擾動最?。涣呅喂八簭?qiáng)比圓形拱塔的大,由于前緣尖角對氣流的分離作用,使得其拱塔壓強(qiáng)比正方形情況略小;正方形截面迎風(fēng)面氣流分離作用最強(qiáng),壓強(qiáng)最大,擾動最大.

    3 結(jié)構(gòu)風(fēng)載力學(xué)特性模擬

    3.1 結(jié)構(gòu)模型及材料參數(shù)

    (1)單元類型選擇.反對稱拱塔斜拉橋拱塔及主梁采用solid185實體單元,拉索采用link180受拉線單元模擬.

    (2)材料簡化及參數(shù).由于實體拱塔結(jié)構(gòu)兩端分別自拱腳向拱頂2 m內(nèi)灌注混凝土,所以對該混合區(qū)按等效剛度原則計算彈性模量,按等質(zhì)量原則計算密度,拱塔其余部分取鋼材彈性模量和密度.橋面取鋼材彈性模量和密度.

    (3)約束情況.根據(jù)實際工程約束情況,梁兩端采用簡支約束,拱塔兩端設(shè)為全約束.

    (4)荷載布置情況.由于對風(fēng)場進(jìn)行穩(wěn)態(tài)模擬,故將風(fēng)穩(wěn)定后的壓強(qiáng)傳遞到結(jié)構(gòu)上進(jìn)行靜力分析.

    (5)不考慮材料的非線性,將結(jié)構(gòu)視為均質(zhì)彈性體.

    拱塔及主梁材料參數(shù)如表3所示.其中,鋼材采用Q345qD,混凝土等級為C40.

    表3 材料參數(shù)

    3.2 拱塔在風(fēng)場中的力學(xué)特性

    圖12給出了拱塔在風(fēng)場中的變形矢量圖.

    圖12 拱塔風(fēng)場總變形矢量圖

    由圖12可以看出:風(fēng)載作用下,拱塔發(fā)生較大變形,拱頂兩側(cè)變形較大.選取拱塔軸線若干點(diǎn),提取各點(diǎn)處沿各軸向變形量和總變形量進(jìn)行對比,見圖13.

    圖13 拱塔軸線各提取點(diǎn)的變形量曲線

    由圖13中x軸向變形曲線可以看出:從一側(cè)拱腳向拱頂沿拱軸線方向,變形先增大后減小,從拱頂向另一側(cè)拱腳沿拱軸線方向,變形先增大后減??;在拱頂兩側(cè)3/5拱高處,出現(xiàn)拱軸線上最大變形;拱軸線的總變形量與沿x軸向變形量變化規(guī)律相似,由此可知,拱塔總變形變化由x軸向變形量決定;同時y軸向變形小于x軸向變形,拱塔兩側(cè)變形方向相反,一半拱塔豎直向上,一半拱塔豎直向下,軸線上最大變形位置不變,在拱頂兩側(cè)3/5拱高處;而z軸向變形量最小,分布規(guī)律相同,最大變形位置不變.由于拱塔受到拉索的空間拉力作用,拉索的分布不對稱性引起反對稱拱塔最大變形位置的特殊性,有別于一般拱橋拱頂所出現(xiàn)的最大變形.

    4 結(jié)論

    (1)在拱塔周圍一定范圍內(nèi)風(fēng)場壓強(qiáng)受擾動較明顯,不同截面形狀正壓區(qū)和負(fù)壓區(qū)分布形狀不同和大小范圍不同;正方形截面壓強(qiáng)最大,六邊形截面壓強(qiáng)次之,圓形截面壓強(qiáng)最小.對于風(fēng)載作用下的反對稱拱塔斜拉橋,為了減小結(jié)構(gòu)對風(fēng)場的擾動,并考慮到風(fēng)向角度的影響,選擇圓形拱塔截面較為理想.

    (2)扁平主箱梁背風(fēng)面出現(xiàn)邊界層分離,有少量回流,尾流區(qū)未出現(xiàn)旋渦.扁平主梁對原有流場狀態(tài)擾動范圍相對較小,尾流區(qū)無旋渦出現(xiàn),降低了風(fēng)場因自身受到擾動所引起的對結(jié)構(gòu)的反作用.在考慮風(fēng)場因素影響的情況下,反對稱拱塔斜拉橋宜選擇扁平主梁形式.

    (3)反對稱拱塔斜拉橋在風(fēng)載作用下,斜拉索的不對稱分布使得拱塔軸線上最大變形不在拱頂處,而是在3/5拱高處,兩側(cè)各有最大變形點(diǎn),且關(guān)于拱頂對稱分布.一般拱橋拱塔軸線最大變形多出現(xiàn)在拱頂處,而由于反對稱拱塔斜拉橋拱塔變形不同于一般拱橋,因此對其特殊的變形位置應(yīng)采取有針對性的抗風(fēng)措施.

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