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    考慮油膜動(dòng)力學(xué)響應(yīng)的船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷求解方法

    2018-08-17 09:34:22溫小飛周瑞平雷俊松
    關(guān)鍵詞:偏心率軸系油膜

    溫小飛,周瑞平,袁 強(qiáng),雷俊松

    (1.武漢理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,湖北武漢 430063;2.浙江海洋大學(xué)港航與交通運(yùn)輸工程學(xué)院,浙江舟山 316022)

    船舶軸系軸承在運(yùn)行工況常因軸承負(fù)荷變化而導(dǎo)致漏油[1]、軸承發(fā)熱等問(wèn)題,但一直以來(lái)相關(guān)船舶規(guī)范文件[2-3]中均對(duì)運(yùn)行工況的軸承負(fù)荷做出明確要求或限制。在相關(guān)研究方面,1992年徐龍祥等[4]考慮了軸承油膜的非線性彈性影響用傳遞矩陣建立了大型汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組軸承負(fù)荷分配計(jì)算方法,王剛志等[5]認(rèn)為精確的潤(rùn)滑計(jì)算應(yīng)采用連續(xù)梁軸承載荷計(jì)算方法,周瑞[6]建立了艦船推進(jìn)軸系校中多目標(biāo)優(yōu)化模型對(duì)軸承負(fù)荷進(jìn)行計(jì)算,程鵬[7]提出以示功圖為輸入條件計(jì)算出不同的曲柄轉(zhuǎn)角下其連桿大端軸承和主軸承的負(fù)荷,彭澤軍[8]建立了大型汽輪發(fā)電機(jī)組軸承負(fù)荷分配計(jì)算的矩陣方程對(duì)軸承負(fù)荷進(jìn)行了計(jì)算與分析。總體而言,船舶軸系軸承負(fù)荷計(jì)算方法一般僅考慮油膜剛度(且為常數(shù))的影響,而很少考慮軸承油膜動(dòng)力學(xué)響應(yīng)(動(dòng)態(tài)),主要原因在數(shù)學(xué)模型、計(jì)算方法等方面構(gòu)建的困難程度,因此本文將針對(duì)該問(wèn)題提出考慮油膜動(dòng)力學(xué)響應(yīng)的船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷耦合計(jì)算方法,為穩(wěn)態(tài)軸承負(fù)荷計(jì)算提供方法。

    1 船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷耦合數(shù)學(xué)模型

    在船舶軸系穩(wěn)態(tài)運(yùn)行狀態(tài),船舶軸系-軸承系統(tǒng)以油膜為介質(zhì)實(shí)現(xiàn)了力學(xué)平衡,同時(shí)又通過(guò)各軸承軸頸位置關(guān)系達(dá)到了軸承負(fù)荷重新分配和再平衡,因此船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷耦合數(shù)學(xué)模型可表示為式(1),其中包含了幾何耦合關(guān)系和力學(xué)耦合關(guān)系。

    式中,R為軸系軸承負(fù)荷矩陣,Ceff為軸承影響系數(shù)矩陣,R0為軸系軸承的熱態(tài)負(fù)荷矩陣,可通過(guò)船舶軸系校中計(jì)算方法直接求解;F 為軸系軸承油膜力矩陣,Z 為軸系軸承穩(wěn)態(tài)位置矩陣,F(xiàn)e,i、Fφ,i、φi、Zi、ci、εi分別是第i個(gè)軸承的偏心方向油膜力、垂直方向油膜力、偏轉(zhuǎn)角、軸頸中心位置、軸承間隙、偏心率等,且均可應(yīng)用油膜動(dòng)力學(xué)方程和邊界條件,通過(guò)迭代求解得到。

    2 混合求解計(jì)算流程設(shè)計(jì)

    根據(jù)式(1)所包含數(shù)學(xué)模型的物理含義和數(shù)學(xué)求解方法,將船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷計(jì)算過(guò)程分解為三個(gè)子模塊,分別為軸系校中計(jì)算模塊、油膜動(dòng)力學(xué)求解模塊和耦合求解模塊,其中軸系校中計(jì)算模塊和耦合求解模塊均為解析求解,而油膜動(dòng)力學(xué)求解模塊為迭代求解。三個(gè)子模塊之間通過(guò)數(shù)據(jù)流進(jìn)行耦合,其中軸系校中計(jì)算模塊計(jì)算結(jié)果分別傳遞至油膜動(dòng)力學(xué)模塊和耦合求解模塊,Ceff傳遞至耦合求解模塊;同時(shí),耦合求解模塊除了耦合處理其他兩個(gè)模塊計(jì)算結(jié)果外還將結(jié)果反饋到油膜動(dòng)力學(xué)模塊并進(jìn)行新的迭代求解,如圖1所示。

    圖1 模塊間數(shù)據(jù)流示意圖Fig.1 Diagram of data flow among modules

    3 子功能模塊設(shè)計(jì)與處理

    3.1 船舶軸系校中計(jì)算模塊

    船舶軸系可簡(jiǎn)化為超不靜定梁?jiǎn)栴},且假設(shè)船舶軸系兩端均為自由端,則船舶軸系校中計(jì)算數(shù)學(xué)模型可以通過(guò)式(2)表示。

    式(2)中 Mi、Pi、Zi、Ci分別為第 i節(jié)點(diǎn)的彎矩、集中力、軸承位置值和設(shè)定軸承位置值,Ii、Li、Ei、qi分別為第i單元的截面慣性矩、長(zhǎng)度、材料的彈性模量和均布力。求解得到Mi值,通過(guò)式(3)即可計(jì)算得到軸系各軸承負(fù)荷Ri。

    通過(guò)MATLAB編程技術(shù),設(shè)計(jì)了船舶軸系校中計(jì)算模塊流程如圖2所示,其包含了幾何及物理模型數(shù)據(jù)庫(kù)文件bearing_data_model.xlsx,以 EXCEL 格式文件通過(guò)函數(shù)“xlsread”讀至計(jì)算程序,同時(shí)為了使程序具有更好的移植性,并結(jié)合實(shí)際計(jì)算需要編寫(xiě)一系列自定義函數(shù):幾何建模函數(shù)dimension_b()、截面慣性矩計(jì)算函數(shù)I_cal()、彎曲剛度計(jì)算函數(shù)EI_cal()、均布力計(jì)算函數(shù)q_cal()、系數(shù)矩陣A構(gòu)建函數(shù)A_matrix_b()、系數(shù)矩陣C構(gòu)建函數(shù)C_matrix_b()、軸承負(fù)荷計(jì)算函數(shù)bearing_F_cal()等。在自定義函數(shù)基礎(chǔ)上,根據(jù)式(2-21)編制代碼 X_matrix=(A_matrix)^(-1)*C_matrix,計(jì)算得到軸系各截面的彎矩值和撓度值,最終得到R0和Ceff。

    3.2 油膜力計(jì)算模塊

    油膜力計(jì)算模塊中采用了無(wú)量綱化的滑動(dòng)軸承油膜動(dòng)力學(xué)數(shù)學(xué)模型即式(4)和Sommerfeld邊界條件即式(5)。通過(guò)數(shù)值計(jì)算可求解得到無(wú)量綱壓力P在θ和Y上的分布規(guī)律,在獲得求解域內(nèi)的壓力分布后,即可進(jìn)行油膜穩(wěn)態(tài)工況其他特征參數(shù)求解。

    圖2 船舶軸系校中計(jì)算模塊流程圖Fig.2 Flow-process diagram on calculation module of ship shafting alignment

    式(4)和式(5)中P、Y、?分別表示無(wú)量綱壓力、長(zhǎng)度和偏心率,θ為偏轉(zhuǎn)角,φ周向角度,φ2為油膜破裂周向角。

    軸承油膜力計(jì)算模塊以船舶軸系校中熱態(tài)軸承負(fù)荷、軸承幾何參數(shù)、潤(rùn)滑油物性參數(shù)、軸轉(zhuǎn)速等作為輸入計(jì)算參數(shù),以EXCEL文件形式保持,通過(guò)函數(shù)“xlsread”讀至計(jì)算程序,計(jì)算后得到油膜力、偏心率和軸頸位置數(shù)據(jù);在模塊中包含了一系列自定義函數(shù):軸承參數(shù)構(gòu)建函數(shù)bearing_para_b()、單軸承油膜動(dòng)力學(xué)參數(shù)計(jì)算函數(shù)single_bf_cal()、油膜力粗算函數(shù)F_cal()、油膜壓力分布計(jì)算函數(shù)dispressure()、作用力積分函數(shù)totalpressure()、油膜力精算函數(shù)Fnext_cal()等,具體流程如圖3所示。

    由于油膜力計(jì)算精度與偏心率變化幅值數(shù)量級(jí)大小相關(guān),若選擇不合適,將導(dǎo)致數(shù)據(jù)結(jié)果振蕩而無(wú)法收斂,為了解決這個(gè)問(wèn)題,本文采用了逐級(jí)降低偏心率變化幅值數(shù)量級(jí)方法,實(shí)現(xiàn)了快速收斂計(jì)算并保證了計(jì)算精度。

    3.3 耦合求解模塊

    耦合求解模塊是以船舶軸系校中計(jì)算模塊和油膜力計(jì)算模塊的計(jì)算結(jié)果為基礎(chǔ),根據(jù)油膜力和軸承負(fù)荷差值及其大小關(guān)系,確定偏心率微調(diào)策略,通過(guò)循環(huán)迭代最終達(dá)到軸系軸承負(fù)荷與油膜力的基本相等,以其誤差設(shè)定值(本文設(shè)定值為200 N)為收斂判據(jù),其具體流程如圖4所示。在耦合求解模塊中除了調(diào)用其他兩個(gè)模塊數(shù)據(jù)外,還需反復(fù)調(diào)用兩個(gè)函數(shù):油膜力計(jì)算調(diào)用函數(shù)F_e_cal()和軸承負(fù)荷計(jì)算函數(shù)Rnext_cal()。

    耦合求解模塊關(guān)鍵問(wèn)題是步長(zhǎng)選擇與收斂判據(jù)的問(wèn)題,本文首先對(duì)軸系軸承負(fù)荷與油膜力差值的絕對(duì)值進(jìn)行大小排序,借鑒船舶軸系合理校中計(jì)算的軸承變位調(diào)整思路,選擇其中差值最大的兩個(gè)軸承進(jìn)行軸頸偏心率微調(diào)量作為求解步長(zhǎng),以前后迭代值之差作為收斂判據(jù)。由于實(shí)際差值有可能為“正”或“負(fù)”,因此對(duì)應(yīng)偏心率調(diào)整也具有方向性;若軸承負(fù)荷差值為正,則其對(duì)應(yīng)軸頸偏心率將增加一個(gè)偏心率增幅即“delt_e”,反之則減小一個(gè)偏心率增幅。同時(shí)為了提高收斂速度和計(jì)算精度,軸頸偏心率增幅即求解步長(zhǎng),根據(jù)前后兩次迭代值之差進(jìn)行數(shù)量級(jí)調(diào)整即當(dāng)“delta_FR”大于2 000 N時(shí)求解步長(zhǎng)為0.001,隨著“delta_FR”下降至2 000 N時(shí)求解步長(zhǎng)為0.000 1,進(jìn)一步“delta_FR”小于1 000 N時(shí)求解步長(zhǎng)調(diào)整為0.000 01。

    圖3 油膜力計(jì)算模塊流程圖Fig.3 Flow-process diagram on calculation module of oil film force

    圖4 耦合求解模塊流程圖Fig.4 Flow-process diagram of the coupling calculation module

    4 計(jì)算結(jié)果分析與驗(yàn)證

    以某64 000 DWT散貨船為例對(duì)船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷耦合計(jì)算方法進(jìn)行分析,船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷計(jì)算過(guò)程涉及到軸承、軸頸幾何尺寸及長(zhǎng)細(xì)比等參數(shù),見(jiàn)表1,表中包含了8個(gè)軸承及其相應(yīng)軸頸的基本幾何尺寸,依據(jù)長(zhǎng)細(xì)比分類(lèi)原則,除了尾軸承為長(zhǎng)軸承外,均為有限長(zhǎng)軸承,“*”表示等效直徑。船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷計(jì)算除與軸頸、軸承、軸承間隙等幾何尺寸相關(guān)外,還與軸承潤(rùn)滑油物性參數(shù)、工作條件等因素關(guān)系密切,根據(jù)船廠提供的滑油參數(shù)可知正常運(yùn)行溫度為40℃,滑油粘度為0.092 4 Pa.s。

    表1 船舶軸系軸承的幾何參數(shù)表Tab.1 Geometric parameters on bearings of the marine shafting

    通過(guò)MATLAB計(jì)算得到軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷變化曲線,如圖5所示,圖中8個(gè)軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷隨著轉(zhuǎn)速變化而變化,其中1號(hào)軸承(尾軸承)穩(wěn)態(tài)負(fù)荷隨著轉(zhuǎn)速升高略有下降、中間軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷隨著轉(zhuǎn)速升高逐漸增大,而主機(jī)主軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷有部分增加、有部分減小。這些軸承負(fù)荷變化曲線與傳統(tǒng)軸系校中計(jì)算得到軸承負(fù)荷為定值在變化規(guī)律上體現(xiàn)已是完全不同,體現(xiàn)了船舶軸系軸承負(fù)荷在軸承油膜動(dòng)力學(xué)響應(yīng)影響下軸系軸承重新分配的特征

    為了驗(yàn)證數(shù)學(xué)模型和計(jì)算程序,進(jìn)行了實(shí)船試驗(yàn)并整理得到2號(hào)軸承橫向間隙變化的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),并與理論計(jì)算值變化曲線進(jìn)行了比較,如圖6所示。通過(guò)比較分析可得:中間軸承橫向間隙的測(cè)量值與應(yīng)用船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷耦合數(shù)學(xué)模型計(jì)算后得到的理論值基本吻合,驗(yàn)證了本文采用的數(shù)學(xué)模型、編程思想和計(jì)算程序。

    圖5 軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷值變化曲線Fig.5 Curves on steady load of shafting bearings

    5 結(jié)語(yǔ)

    船舶軸系軸承穩(wěn)態(tài)負(fù)荷受到軸系幾何結(jié)構(gòu)、船舶運(yùn)行狀態(tài)、滑油參數(shù)等多重因素的影響,計(jì)算過(guò)程非常復(fù)雜,通過(guò)MATLAB編程可根據(jù)數(shù)學(xué)模型及耦合關(guān)系較容易地實(shí)現(xiàn)了計(jì)算和得到了預(yù)期結(jié)果,并大大節(jié)省了計(jì)算周期。本計(jì)算程序具有通用性,可直接用于船舶軸系校中計(jì)算和滑動(dòng)軸承油膜動(dòng)力學(xué)特性分析,也可延伸到船舶軸系軸承動(dòng)態(tài)負(fù)荷計(jì)算。

    圖6 中間軸承橫向間隙理論值與測(cè)量值比較圖Fig.6 Comparison on transverse clearance between theoretical value and measured value

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