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    復(fù)雜載荷作用下連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度研究

    2018-07-30 09:19:46顧學(xué)康祁恩榮李生鵬湯明剛
    船舶力學(xué) 2018年7期
    關(guān)鍵詞:浮體基座模型試驗(yàn)

    趙 南,顧學(xué)康,祁恩榮,李生鵬,湯明剛

    (中國船舶科學(xué)研究中心,江蘇 無錫 214082)

    0 引 言

    超大型浮體由多個(gè)模塊連接而成[1],每個(gè)模塊長300 m,寬100 m,高27 m。模塊間通過連接器首尾相連,而連接器通過連接器基座將力傳遞到浮體平臺上,因此連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)和評估方法是保證連接器功能正常發(fā)揮和超大型浮體安全性的關(guān)鍵技術(shù)。由于超大型浮體長期停泊在海上,不可避免地會遭受風(fēng)浪流聯(lián)合作用的惡劣海況[2],并且由于波浪參數(shù)在浮體主尺度范圍內(nèi)嚴(yán)重的不均勻分布,連接器及其基座將受到復(fù)雜多軸載荷的共同作用,環(huán)境載荷可能超過結(jié)構(gòu)最大承載能力,導(dǎo)致連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)破壞,從而造成超大型浮體局部破壞,嚴(yán)重時(shí)可能使超大型浮體發(fā)生整體失效,從而形成災(zāi)難性后果。而結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度是結(jié)構(gòu)物環(huán)境適應(yīng)能力的重要指標(biāo),為了獲得安全的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),提高超大型浮體的作業(yè)能力和極限狀態(tài)下的生存能力,需要精確評估超大型浮體連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度。

    與普通的單軸載荷下的極限強(qiáng)度模型試驗(yàn)不同,超大型浮體結(jié)構(gòu)在復(fù)雜載荷下極限強(qiáng)度試驗(yàn)技術(shù)在縮尺比選取、加載裝置和加載方法等方面都需要開展創(chuàng)新設(shè)計(jì)和研究。通過本次研究可以建立起超大型浮體連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)模型試驗(yàn)技術(shù),積累相關(guān)的試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)等。

    1 試驗(yàn)對象

    超大型浮體由多個(gè)模塊組成,模塊之間通過連接器進(jìn)行連接,單個(gè)模塊見圖1。模塊間的連接器安裝位置見圖2,連接器寬度為8 m,高度為4 m,連接器中心位置布置在立柱中心和主浮體高度重心位置,即距基線24 m,距浮體寬度中心線29 m位置[3]。圖3中給出了超大型浮體連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu),為本次試驗(yàn)的試驗(yàn)段模型范圍,主要包括主甲板、支撐甲板、機(jī)械甲板、底部板架以及橫、縱艙壁和強(qiáng)框架組成,圖3中的三角形區(qū)域?yàn)閼?yīng)力釋放擴(kuò)展區(qū)域。

    圖1 模塊主視圖和艏視圖Fig.1 Module side view and bow view

    圖2 連接器位置Fig.2 Connector position

    圖3 連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)圖Fig.3 Connector foundation support reinforcing area structure

    2 相似關(guān)系

    本文的研究采用混合縮尺比進(jìn)行相似關(guān)系的計(jì)算[4],根據(jù)混合相似理論的基礎(chǔ)可以得出力的相似關(guān)系如下式所示:

    對于非線性特性的模擬需要保證板單元的細(xì)長比以及加筋單元的細(xì)長比相似,如下式所示:

    2.1 模型設(shè)計(jì)

    連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)區(qū)域,試驗(yàn)對象總長度方向?yàn)?4 m,寬度方向?yàn)?5 m,高度方向?yàn)? m。針對該結(jié)構(gòu)受力和失效特征,擬采用懸臂梁加載方式,即一端固定,另一端施加均布載荷的方法開展模型試驗(yàn)。綜合考慮連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、模型加工工藝、試驗(yàn)加載裝置功能和加載能力等因素,選取模型與實(shí)際結(jié)構(gòu)的主尺度縮尺比為1:10,模型試驗(yàn)段長度為3.4 m,寬度為3.5 m,高為0.6 m,加載端設(shè)計(jì)0.2 m長加載基座,后端設(shè)0.5 m長為加載過渡段,根據(jù)材料性能曲線,本次模型材料的屈服極限σy=310 MPa。試驗(yàn)研究對象總長4.1 m。試驗(yàn)研究對象的選擇考慮了以下主要因素:

    (1)已覆蓋連接器基座加強(qiáng)區(qū)的危險(xiǎn)區(qū)域;

    (2)已包括主要應(yīng)力影響區(qū);

    (3)已延伸到應(yīng)力分布均勻區(qū)域;

    (4)經(jīng)1:10縮尺的模型具有滿足模型加工、試驗(yàn)加載裝置和加載能力要求的比較合理的尺度。

    2.2 試驗(yàn)加載要求及邊界條件

    如圖4所示采用單點(diǎn)加載方式施加,即:在模型試驗(yàn)段最前端連接器中心位置通過加工的基座施加載荷。為了保證與實(shí)船的載荷作用相似,并保證載荷的傳遞效果,加載段的基座尺度為400×800 mm,為了保證均勻地加載到基座上,且保證垂向載荷便于施加,其加載段深度取為200 mm,加載端基座中心與連接器中心位置對應(yīng),并且載荷施加的基座有足夠的剛度以保證載荷可以均勻分布在整個(gè)加載基座的范圍內(nèi)。在加載過渡段外側(cè)施加固支約束,將模型與試驗(yàn)室固定的三角支架相連接以保證其固支約束[5-6]。試驗(yàn)?zāi)P瓦^渡段以及工裝部分見圖4。

    圖4 模型試驗(yàn)加載系統(tǒng)Fig.4 Loading system of model test

    2.3 試驗(yàn)測試內(nèi)容

    本次試驗(yàn)主要研究在多軸載荷作用下連接器基座加強(qiáng)區(qū)的壓縮極限強(qiáng)度,因此試驗(yàn)測試主要內(nèi)容為雙向載荷作用下連接器基座加強(qiáng)區(qū)極限強(qiáng)度破壞試驗(yàn),且為保證消除模型間隙及釋放殘余應(yīng)力,需進(jìn)行彈性范圍內(nèi)的加載試驗(yàn)。

    3 等效前后仿真計(jì)算對比

    由于本次主要是進(jìn)行雙向載荷作用下的連接器基座加強(qiáng)區(qū)域的結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度試驗(yàn),而底部比較薄弱,為首先發(fā)生失效區(qū)域,因此數(shù)值仿真結(jié)果僅給出底部結(jié)構(gòu)等效前后的應(yīng)力云圖的對比結(jié)果,圖5和圖6給出了極限狀態(tài)等效前后底部結(jié)構(gòu)的應(yīng)力云圖;圖7給出了雙向載荷作用下等效前后載荷位移曲線(其中模型載荷和位移已經(jīng)根據(jù)相似關(guān)系轉(zhuǎn)換到原型)。通過圖5~6可以看出等效前后應(yīng)力分布狀態(tài)基本一致,失效模式基本一致;通過圖7可以看出雙向載荷作用下等效前后極限載荷相差1%左右,表明相似關(guān)系、等效過程合理。

    圖6 等效后底部結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖Fig.6 Bottom stress tensor of equivalent model

    圖5 原底部結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖Fig.5 Bottom stress tensor of prototype

    圖7 連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)載荷-位移曲線Fig.7 Loading-displacement curve of connector foundation support reinforcing area structure

    圖8 試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集設(shè)備Fig.8 Test data acquisition equipment

    4 測點(diǎn)布置

    本次試驗(yàn)采用靜態(tài)應(yīng)變儀進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,見圖8。應(yīng)變測量測點(diǎn)包括底部外板57個(gè),加載端6個(gè),機(jī)械甲板4個(gè),主甲板14個(gè),大位移傳感器9個(gè)(底板7個(gè),主甲板1個(gè),加載端1個(gè)),圖9給出了模型底部結(jié)構(gòu)和主甲板各測點(diǎn)布置情況。

    5 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    5.1 垂向載荷作用時(shí)各測點(diǎn)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理分析

    圖10中給出了底部測點(diǎn)S47-S57應(yīng)力隨著載荷變化的曲線和DW1-DW9位移測點(diǎn)隨著載荷變化的曲線,通過圖10中曲線可以看出隨著載荷的增加,測點(diǎn)S47-S57應(yīng)力基本呈現(xiàn)線性增加,并且由于測點(diǎn)S47處存在初始凸起,因此受到拉伸應(yīng)力;垂向位移測點(diǎn)DW1-DW8隨著載荷的變化基本呈現(xiàn)線性狀態(tài),水平位移測點(diǎn)DW9量值基本為0,整個(gè)加載過程模型處于彈性狀態(tài)。

    圖9 底部和主甲板應(yīng)變測點(diǎn)和位移測點(diǎn)布置Fig.9 Bottom and main deck strain and displacement measuring point layout

    圖10 垂向載荷下測點(diǎn)響應(yīng)-載荷曲線Fig.10 Strain-loading curve of measuring points under vertical load

    圖11 模型局部區(qū)域塑性變形Fig.11 Local plastic deformation of model

    圖12聯(lián)合載荷下應(yīng)變-載荷曲線(垂向800 kN)Fig.12 Response-loading curve under combined loads(Vertical loading 800 kN)

    5.2 垂向和縱向聯(lián)合載荷作用時(shí)測點(diǎn)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理分析(塑性變形)

    圖11 給出了極限狀態(tài)后卸去載荷下連接器基座底部結(jié)構(gòu)以及舷側(cè)結(jié)構(gòu)的塑性變形。圖12中給出了雙向載荷作用下(垂向載荷800 kN)底部部分測點(diǎn)的應(yīng)變載荷曲線以及位移載荷曲線。通過圖11可以看出,試驗(yàn)?zāi)P鸵呀?jīng)形成了塑性鉸,卸去載荷后靠近過渡段存在較大區(qū)域的塑性變形。通過圖12中應(yīng)變載荷曲線可以看出,當(dāng)載荷達(dá)到5 600 kN時(shí),底部測點(diǎn)已經(jīng)產(chǎn)生了塑性流動,即:載荷保持不變,而發(fā)生了塑性變形;當(dāng)載荷再次增加時(shí),底部測點(diǎn)同樣產(chǎn)生了塑性流動。測點(diǎn)50、52由于產(chǎn)生變形為向下凹陷,因此產(chǎn)生了壓縮負(fù)應(yīng)變,而測點(diǎn)48和54由于產(chǎn)生變形無向上凸起,因此產(chǎn)生了拉伸正應(yīng)變,通過圖11的變形形式同樣可以驗(yàn)證。通過上述的分析可以看出,整個(gè)連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度應(yīng)為產(chǎn)生塑性流動時(shí)的載荷,即5 600 kN。

    圖13 模型壓縮載荷-位移曲線Fig.13 Compression load-displacement curve of model

    6 試驗(yàn)與仿真結(jié)果對比分析

    本次模型試驗(yàn)進(jìn)行了相關(guān)材料的性能測試,通過測試得出本次試驗(yàn)所使用的船用鋼其屈服極限為310 MPa,因此本次數(shù)值仿真計(jì)算中采用屈服極限為310 MPa的理想彈塑性材料模型,計(jì)算得出的位移載荷曲線見圖13,其極限壓縮載荷為5 380 kN,與模型試驗(yàn)的壓縮極限載荷5 600 kN相比,數(shù)值仿真結(jié)果的誤差為4%左右。

    圖14中給出了極限狀態(tài)后卸載后連接器基座加強(qiáng)區(qū)底部結(jié)構(gòu)失效模式。通過圖14(a)和圖14(b)的對比可以發(fā)現(xiàn),數(shù)值仿真計(jì)算與模型試驗(yàn)失效模式基本一致。

    圖14 聯(lián)合載荷作用下試驗(yàn)與數(shù)值仿真失效模式對比Fig.14 Comparison of failure modes between model test and numerical simulation under combined loads

    7 結(jié) 論

    本文開展了復(fù)雜載荷作用下的連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度模型試驗(yàn),通過本次試驗(yàn)建立了超大型浮體連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)模型試驗(yàn)技術(shù),得出連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)的失效模式,并積累相關(guān)的試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)。

    通過對復(fù)雜載荷作用下的連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)極限承載能力的研究,得出如下結(jié)論:

    (1)通過縮尺前后的數(shù)值仿真計(jì)算結(jié)果表明,本次試驗(yàn)所采用的相似理論合理,可模擬連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)的彈性以及塑性階段的相似;

    (2)單獨(dú)施加垂向載荷時(shí),模型應(yīng)變-載荷曲線為線性,已消除初始間隙及殘余應(yīng)力的影響,模型處于彈性狀態(tài);

    (3)通過聯(lián)合載荷作用下的模型試驗(yàn)結(jié)果可以看出,對于本文所研究的超大型浮式結(jié)構(gòu)物連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu),在垂向載荷為800 kN下,其壓縮極限載荷為5 600 kN;

    (4)通過試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值仿真結(jié)果的對比,驗(yàn)證了本文所采用的數(shù)值仿真方法的正確性;

    (5)本次試驗(yàn)對多軸載荷作用下的結(jié)構(gòu)物極限強(qiáng)度的研究和推進(jìn)具有重要意義。

    參 考 文 獻(xiàn):

    [1]陳 超.超大型浮式結(jié)構(gòu)在復(fù)雜環(huán)境載荷作用下的疲勞強(qiáng)度評估[D].武漢:中國艦船研究院,2016.Chen Chao.Fatigue strength evaluation of Very Large Floating Structures under complex environmental loads[D].Wuhan:China Ship Research and Development Academy,2016.

    [2]崔維成,吳有生,李潤培.超大型海洋浮式結(jié)構(gòu)物動力特性研究綜述[J].船舶力學(xué),2001,5(1):73-81.Cui Weicheng,Wu Yousheng,Li Runpei.Recent reseraches on dynamic performances of very large floating structures[J].Journal of Ship Mechanics,2001,5(1):73-81.

    [3]張正偉,楊 鵬.超大型浮體連接器基座處加強(qiáng)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析[R].無錫:中國船舶科學(xué)研究中心技術(shù)報(bào)告,2015.Zhang Zhengwei,Yang Peng.Investigation on the strength of stiffened connector base of VLFS[R].Wuxi:China Ship Scientific Research Center,2015.

    [4]Pei Zhiyong,Wu Weiguo,Wu Haochen.Ultimate strength research on river-sea-going ship with large hatch opening[J].Research Gate,2014,1:18-26.

    [5]趙 南,韋朋余.復(fù)雜載荷作用下連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度模型試驗(yàn)大綱[R].無錫:中國船舶科學(xué)研究中心技術(shù)報(bào)告,2016.Zhao Nan,Wei Pengyu.Ultimate strength model test program of the VLFS connector foundation support reinforcing area structure under complex load[R].Wuxi:China Ship Scientific Research Center,2016.

    [6]李生鵬,韋朋余.復(fù)雜載荷作用下連接器基座加強(qiáng)區(qū)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度模型試驗(yàn)加載裝置研究報(bào)告[R].無錫:中國船舶科學(xué)研究中心技術(shù)報(bào)告,2016.Li Shengpeng,Wei Pengyu.Research report of loading equipment for ultimate strength model test of the VLFS connector foundation support reinforcing area structure under complex load[R].Wuxi:China Ship Scientific Research Center,2016.

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