綜采工作面大跨度切眼錨桿支護(hù)技術(shù)

邱岳偉

（山西省潞寧煤業(yè)公司，山西 寧武 036700）

回采巷道的穩(wěn)定是保障工作面安全高效生產(chǎn)的基礎(chǔ)，為了滿(mǎn)足綜采設(shè)備的安裝要求，工作面開(kāi)切眼的跨度普遍較大，給巷道圍巖的支護(hù)管理帶來(lái)困難。本文以潞寧煤業(yè)24102工作面實(shí)際條件為背景，利用理論分析和FLAC3D數(shù)值模擬軟件，分析大跨度切眼頂板的破壞機(jī)理，研究不同成巷方式下切眼的圍巖破壞情況，并確定巷道合理的支護(hù)方案，為相似條件下工作面切眼的圍巖控制提供參考價(jià)值。

1 工作面概況

潞寧煤業(yè)位于忻州市寧武縣附近，屬于潞安集團(tuán)旗下礦井，主采煤層包括2#和3#煤層，可采儲(chǔ)量達(dá)3270萬(wàn)t。24102工作面位于二四采區(qū)西翼上部，主采2#煤層，埋深約470 m，煤層厚度變化較大，為1.0～5.0 m，平均3.5 m，工作面切眼為矩形斷面，斷面尺寸為7.6 m×3.5 m，屬于大跨度巷道。工作面直接頂為8.5 m厚的泥巖或泥質(zhì)砂巖，基本頂為8.0 m厚的細(xì)砂巖，直接底為6.2 m厚的砂質(zhì)泥巖，基本底為3.0 m厚的細(xì)砂巖，其地層綜合柱狀圖見(jiàn)圖1。

2 大跨度切眼斷面破壞機(jī)理

圖1 工作面綜合柱狀圖

通常來(lái)說(shuō)，斷面寬度大于5.5 m巷道可以稱(chēng)之為大跨度巷道。與一般巷道相比，大跨度巷道更容易發(fā)生冒頂、片幫等事故，巷道圍巖破碎，變形量大，尤其在巷道頂板兩個(gè)邊角處易發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，造成巷道圍巖的支護(hù)管理更加困難。

根據(jù)大跨度巷道頂板的受力情況，進(jìn)行合理簡(jiǎn)化，建立力學(xué)模型，見(jiàn)圖2［1-2］。

圖2 巷道頂板受力模型

由圖2可以看出，大跨度巷道頂板可簡(jiǎn)化為兩端固支的簡(jiǎn)支梁，頂板上部受受上覆巖層載荷作用，載荷集度為q，在上部載荷作用下，頂板發(fā)生完全下沉，根據(jù)材料力學(xué)簡(jiǎn)支梁極限跨距結(jié)論，巷道頂板彎矩可表示為：

式中：M為巷道頂板彎矩，N·m；l為梁的跨度，m。根據(jù)等截面梁的撓度曲線(xiàn)微分方程，有：

式中：w為巷道頂板的撓度，m；E為頂板巖層的彈性模量，Pa；I為頂板巖層的慣性矩，m4。

聯(lián)立式（1）、（2），可得頂板撓度為：

根據(jù)材料力學(xué)理論，認(rèn)為簡(jiǎn)支梁的最大撓度應(yīng)發(fā)生在梁的中部。因此，將x=l/2代入，可得巷道頂板的最大撓度為：

頂板巖層的慣性矩可表示為

式中：h1為頂板巖層厚度，m。

聯(lián)立式（4）、（5），巷道頂板的最大撓度可表示為：

由式（6）可以看出，頂板撓度與巖層厚度、彈性模量以及巷道跨度有關(guān)，當(dāng)頂板巖性不變時(shí)，跨度越大，頂板撓度越大，彎曲變形越嚴(yán)重，支護(hù)難度也越高。

同時(shí)，大跨度礦井受埋深影響更為明顯，埋深越高，切向應(yīng)力越大，巷道破壞越嚴(yán)重。且由于巷道位于煤層之中，圍巖變形嚴(yán)重，單一錨桿支護(hù)難以滿(mǎn)足支護(hù)需求，對(duì)支護(hù)參數(shù)的合理研究十分必要。

3 成巷方式對(duì)切眼圍巖變形的影響

3.1 確定模擬方案

由于切眼跨度較大，選擇合理的成巷方式對(duì)巷道圍巖控制也有著重要作用。

根據(jù)工作面初步設(shè)計(jì)，開(kāi)切眼跨度為7.6 m。因此，共設(shè)計(jì)4種成巷方案 （如表1所示），利用FLAC3D數(shù)值模擬軟件，對(duì)不同方案下巷道圍巖變形情況進(jìn)行模擬分析。

表1 模擬方案

3.2 建立模型

根據(jù)礦井實(shí)際地質(zhì)資料，建立數(shù)值模型，模型長(zhǎng)度為90 m，寬度為220 m，高度為60 m，模型底部及四周固定位移，頂部施加10.29 MPa的載荷模擬上覆巖層的作用。初始計(jì)算模型見(jiàn)圖3。

圖3 初始計(jì)算模型

模型采用摩爾—庫(kù)倫屈服準(zhǔn)則，分別模擬四個(gè)模擬方案，切眼長(zhǎng)度設(shè)為160 m。

3.3 模擬結(jié)果和分析

對(duì)四種方案分別進(jìn)行模擬研究，其結(jié)果見(jiàn)圖4。

圖4塑性破壞區(qū)

圖4 為不同成巷方式下，切眼巷道的圍巖塑性破壞圖，圖中淺色部分為剪切破壞，深色部分為拉伸破壞。由圖可知，采用方案1時(shí)，巷道圍巖塑性破壞范圍較大。因此，采用一次成巷技術(shù)雖然掘進(jìn)速度較快，但是圍巖變形破壞嚴(yán)重，給支護(hù)帶來(lái)一定困難；采用方案二時(shí)，巷道圍巖塑性區(qū)有所減小，采用方案三時(shí)，圍巖塑性區(qū)進(jìn)一步減小，這是由于采用方案二時(shí)巷道擴(kuò)刷范圍較大，對(duì)已經(jīng)掘成的巷道圍巖影響較大；采用方案四時(shí)，巷道圍巖塑性破壞范圍又有所增加，這是由于巷道一次掘進(jìn)的跨度較大。因此，采用方案三的成巷方式效果最好。

4 支護(hù)設(shè)計(jì)

4.1 工程類(lèi)比

22110工作面位于本工作面右側(cè)，工作面頂?shù)装逍再|(zhì)與24102工作面十分接近，其支護(hù)方案對(duì)本工作面的支護(hù)設(shè)計(jì)有一定的參考價(jià)值。22110工作面的切眼支護(hù)方案為：

頂板采用直徑為22 mm，長(zhǎng)度為2.4 m的高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿，間排距為1000 mm×1000 mm，每排布置8根，均垂直于頂板布置，鋪設(shè)經(jīng)緯網(wǎng)和Φ14mm的鋼筋托梁，錨桿的預(yù)緊力矩不小于300 N·m，不大于400 N·m錨固力不得小于127 kN；錨索采用直徑為22 mm，長(zhǎng)度為6.3 m的鋼絞線(xiàn)錨索，垂直于頂板采用五花型布置，預(yù)緊力不得小于250 kN。

兩幫采用直徑為16mm，長(zhǎng)度為2.0m的圓鋼錨桿，錨桿間排距為1200 mm×1000 mm，每幫每排布置3根，均垂直于兩幫布置，頂部錨桿距離頂板300 mm，底部錨桿距離底板900 mm，錨桿的預(yù)緊力矩不小于150 N·m，不大于200 N·m，錨固力不得小于50 kN。

4.2 錨桿支護(hù)參數(shù)的確定

（1）圍巖破壞范圍

根據(jù)自然平衡拱理論，圍巖破壞范圍見(jiàn)圖4［3-4］。

圖5 巷道圍巖破壞范圍

巷道兩幫的破壞范圍為：

式中：C為兩幫破壞深度，m；fd為兩幫圍巖普氏系數(shù)，取3；h為巷道高度，3.6m。

將數(shù)據(jù)代入式（7），可得巷道兩幫破壞深度為0.85 m。

巷道頂板破壞高度的表達(dá)式為：式中：b為巷道頂板破壞深度，m；B為巷道寬度，取7.6 m。

將數(shù)據(jù)代入式（8），可得巷道頂板破壞高度為1.55 m。

（2）錨桿長(zhǎng)度的確定

根據(jù)懸吊理論，錨桿長(zhǎng)度可表示為：

式中：Lm為錨桿長(zhǎng)度，mm；L1為外露長(zhǎng)度， 取50 mm；L2為有效長(zhǎng)度，頂錨桿取頂板破壞高度1550 mm，幫錨桿取兩幫破壞深度，取850mm；L3為錨固長(zhǎng)度，取350 mm。

將數(shù)據(jù)代入，可得頂錨桿長(zhǎng)度應(yīng)大于1950 mm，幫錨桿長(zhǎng)度應(yīng)大于1250 mm。

為進(jìn)一步確定錨桿長(zhǎng)度，利用前面建立的FLAC3D數(shù)值模型，分別模擬不同錨桿長(zhǎng)度下切眼圍巖的變形量，其結(jié)果見(jiàn)圖6。

圖6 錨桿長(zhǎng)度與圍巖變形的關(guān)系

由圖6可以看出，錨桿長(zhǎng)度為1.8 m時(shí)，切眼的圍巖變形量最大，隨著錨桿長(zhǎng)度的增加，頂板下沉量逐漸減小，錨桿長(zhǎng)度增至2.4 m時(shí)，頂板下沉量達(dá)到最??；兩幫移近量也隨著錨桿長(zhǎng)度增加而減小，但在錨桿長(zhǎng)度大于2.0 m后，兩幫移近量趨于穩(wěn)定，降低幅度明顯下降。因此，確定頂錨桿長(zhǎng)度應(yīng)為2.4 m，幫錨桿長(zhǎng)度應(yīng)為2.0 m。

（3）錨桿間排距的確定

根據(jù)錨桿承載能力，可確定錨桿間排距為［4］：

式中：αr為錨桿間排距，m；Ka為安全系數(shù)，取2.0；γ為巖層平均容重，25 kN/m3；Q為錨桿錨固力，頂錨桿取127 kN，幫錨桿取50 kN。

將數(shù)據(jù)代入，可得頂錨桿的間排距應(yīng)不大于1.28 m，幫錨桿間排距應(yīng)不大于1.08m。

結(jié)合工作面實(shí)際情況，確定錨桿排距均為1.0 m，利用前面建立的數(shù)值模型，進(jìn)一步確定錨桿的間距，其模擬結(jié)果如下。

圖7為不同錨桿間距下圍巖的變形量圖。圖中錨桿間距為1.4 m時(shí)，切眼圍巖變形量最大，隨著錨桿間距的縮小，圍巖變形量也逐漸減小，當(dāng)錨桿間距降至1.2 m后，兩幫移近量趨于穩(wěn)定，當(dāng)錨桿間距降至1.0 m后，頂板下沉量趨于穩(wěn)定，錨桿間距繼續(xù)降低，但圍巖變形不再明顯變化。因此，確定頂錨桿間排距為1.0 m×1.0 m，幫錨桿為1.2 m×1.0 m。

圖7 錨桿間距與圍巖變形的關(guān)系

4.3 確定支護(hù)方案

根據(jù)理論計(jì)算和數(shù)值模擬結(jié)果，認(rèn)為原22110工作面切眼支護(hù)方案基本滿(mǎn)足本工作面需求。因此，初步確定本工作面支護(hù)方案即為工程類(lèi)比法所得方案，巷道支護(hù)斷面見(jiàn)圖8，若遇到地質(zhì)構(gòu)造或圍巖破碎等特殊地段，可適當(dāng)加強(qiáng)支護(hù)。

圖8 巷道支護(hù)斷面

5 結(jié)語(yǔ)

工作面切眼由于跨度增大，給圍巖的支護(hù)管理帶來(lái)一定困難，本文根據(jù)潞安集團(tuán)潞寧煤業(yè)24102的實(shí)際地質(zhì)條件，利用理論計(jì)算和數(shù)值模擬的方法，得到以下結(jié)論：

（1）根據(jù)巷道頂板的受力情況，建立力學(xué)模型，頂板撓度與巷道跨度有著直接關(guān)系，跨度越大，頂板撓度越大，支護(hù)也就越困難。

（2）利用FLAC3D數(shù)值模擬軟件，對(duì)不同成巷方式下巷道圍巖的破壞變形進(jìn)行模擬分析，認(rèn)為現(xiàn)掘進(jìn)4.8 m，后擴(kuò)刷2.8 m時(shí)，巷道圍巖破壞范圍最小。

（3）利用工程類(lèi)比、理論計(jì)算和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，確定采用鄰近22110工作面巷道支護(hù)方案，基本滿(mǎn)足本工作面的實(shí)際需求，為工作面安全開(kāi)采奠定基礎(chǔ)。