換流變壓器和應(yīng)涌流的正序二次諧波特性分析

李曉華, 張冬怡, 丁曉兵, 田　慶, 蔡澤祥

(1. 華南理工大學(xué)電力學(xué)院, 廣東省廣州市 510640; 2. 中國(guó)南方電網(wǎng)電力調(diào)度控制中心, 廣東省廣州市 510623)

0　引言

近幾年來(lái),南方電網(wǎng)出現(xiàn)了多起因換流變壓器(以下簡(jiǎn)稱(chēng)換流變)空載合閘而導(dǎo)致的直流保護(hù)誤動(dòng)事件[1],嚴(yán)重影響了直流輸電系統(tǒng)的安全運(yùn)行。事故分析表明空投換流變產(chǎn)生的勵(lì)磁涌流,在運(yùn)行換流變產(chǎn)生了和應(yīng)涌流,其含有大量的諧波,特別是正序二次諧波。正序二次諧波會(huì)經(jīng)換流閥的傳遞和轉(zhuǎn)化,在直流側(cè)形成50 Hz諧波[2-3]。當(dāng)前研究和應(yīng)涌流的文獻(xiàn)大多針對(duì)普通電力變壓器和應(yīng)涌流的產(chǎn)生機(jī)理以及影響因素[4-8],缺少對(duì)換流變和應(yīng)涌流的分析。換流變的運(yùn)行工況與普通電力變壓器存在差異,兩者的影響規(guī)律不盡相同。而換流變和應(yīng)涌流的文獻(xiàn)大多關(guān)注和應(yīng)涌流對(duì)差動(dòng)保護(hù)的影響以及反措研究[9-13],很少關(guān)注換流變和應(yīng)涌流的正序二次諧波特性及其影響因素。

對(duì)此,本文首先分析了換流變產(chǎn)生和應(yīng)涌流的特性以及正序二次諧波的特殊性;在此基礎(chǔ)上分析了交流系統(tǒng)強(qiáng)度等運(yùn)行條件對(duì)和應(yīng)涌流的影響,著重從直流運(yùn)行特殊性分析了交流系統(tǒng)電壓以及直流輸送功率等直流運(yùn)行工作點(diǎn)關(guān)鍵因素對(duì)和應(yīng)涌流正序二次諧波的影響;最后分析了同塔雙回直流輸電工程輸電線(xiàn)路的特殊性及其運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波的不平衡性。

1　換流變和應(yīng)涌流的特性分析

在直流輸電系統(tǒng)中,鄰近電廠(chǎng)主變空投以及站內(nèi)停運(yùn)極換流變空充,均會(huì)在運(yùn)行極換流變產(chǎn)生和應(yīng)涌流。其中換流變與運(yùn)行極的電氣距離更近,因而對(duì)運(yùn)行極換流變影響更大。因此，本文以換流站內(nèi)停運(yùn)極換流變空充時(shí)運(yùn)行極換流變的和應(yīng)涌流為例,展開(kāi)分析。

1.1　和應(yīng)涌流機(jī)理分析

換流站中兩極的換流變并聯(lián)于換流站的交流母線(xiàn)上,因此以?xún)膳_(tái)并聯(lián)于同一母線(xiàn)處的參數(shù)相同的單相變壓器說(shuō)明機(jī)理,兩臺(tái)單相變壓器的等效電路如附錄A圖A1所示。

設(shè)電源側(cè)電壓為u(t)=Umsinωt。由文獻(xiàn)[14]可知,設(shè)變壓器T1空載(輕載)在電壓相角為α處合閘,θ1=t(t<2π)和θ2=t+2π為IS,I1和I2三者共同過(guò)零點(diǎn)處,則運(yùn)行變壓器T2的磁鏈Φ2表達(dá)式可簡(jiǎn)化為:

(1)

式中：RS為系統(tǒng)內(nèi)阻；Rσ為一次回路漏電阻；Rm為勵(lì)磁電阻；IS為電源電流；I2為運(yùn)行變壓器支路電流。

由此可見(jiàn),RS，Rm，IS以及I2均影響和應(yīng)涌流幅值的大小?？胀蹲儔浩鞯膭?lì)磁涌流在運(yùn)行變壓器中產(chǎn)生磁通偏移,由于磁通不能突變,因此存在一個(gè)正向/負(fù)向累積,并在達(dá)到最大值后跟隨涌流衰減的過(guò)程[8],對(duì)應(yīng)的和應(yīng)涌流,也有一個(gè)由小增大而后減小的過(guò)程。實(shí)際能測(cè)量到的和應(yīng)涌流,是廣義和應(yīng)涌流,包含了因母線(xiàn)電壓波動(dòng)而造成的波動(dòng)的電流(勵(lì)磁涌流在運(yùn)行變壓器支路上的分流)以及因鐵芯正向(或負(fù)向)飽和而產(chǎn)生的涌流(由于母線(xiàn)電壓的變化引起的運(yùn)行變壓器的勵(lì)磁電流的改變,狹義的和應(yīng)涌流)。后文中和應(yīng)涌流均指廣義和應(yīng)涌流。

和應(yīng)涌流中含有大量非周期分量,其傅里葉分解結(jié)果如圖1(a)所示。可看出,和應(yīng)涌流中含有大量二次諧波。提取出其正序二次諧波分量,如圖1(b)所示?？芍?正序二次諧波的幅值約為二次諧波的1/2,高達(dá)65 A,且衰減緩慢。正序二次諧波流經(jīng)換流器即轉(zhuǎn)化成50 Hz諧波[2-3]。

圖1　和應(yīng)涌流的諧波分析Fig.1　Harmonics analysis of sympathetic inrush current

1.2　直流換流變空投的特殊性

雙極直流輸電系統(tǒng)中,站內(nèi)換流變一極換流變因故障重啟或檢修而空投,另一極換流變產(chǎn)生和應(yīng)涌流的情況只存在于單極大地運(yùn)行的運(yùn)行方式中,極2單極大地運(yùn)行示意圖如附錄A圖A2(a)所示。

對(duì)比極2單極大地等效電路圖與單相變壓器并聯(lián)電路圖可知,對(duì)于運(yùn)行換流變而言,式(1)中的RS應(yīng)為交流系統(tǒng)和交流濾波器的等效值;附錄A圖A1中的負(fù)荷應(yīng)為兩站換流器、直流線(xiàn)路、逆變側(cè)交流系統(tǒng)以及交流濾波器的等效值。由此可見(jiàn),直流功率的調(diào)整雖然不像交流系統(tǒng)依賴(lài)系統(tǒng)阻抗的改變,但其大小改變會(huì)影響交流濾波器的投入,進(jìn)而影響和應(yīng)涌流。

換流變壓器的有載分接頭位于換流變網(wǎng)側(cè),其擋位直接影響運(yùn)行換流變的勵(lì)磁阻抗以及變比k,進(jìn)而影響換流變的閥側(cè)阻抗和運(yùn)行換流變支路電流I2。換流變有載分接開(kāi)關(guān)調(diào)節(jié)范圍一般是15%～20%,每擋檔距通常在1%～2%之間。換流變擋位寬幅的有載動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)范圍決定了研究換流變和應(yīng)涌流特性時(shí)必須要考慮分接頭位置的影響。

交流濾波器接在換流站中的交流場(chǎng)中,即交流濾波器與交流系統(tǒng)阻抗并聯(lián)成交流系統(tǒng)等效值。因此,在研究換流變和應(yīng)涌流特性時(shí)應(yīng)考慮交流濾波器的投入組數(shù)。由于交流系統(tǒng)阻抗為感性,因此當(dāng)交流濾波器投入組數(shù)增大時(shí),系統(tǒng)等效內(nèi)阻減小。

但值得注意的是,在高壓直流輸電系統(tǒng)中,換流變的分接頭位置以及交流濾波器的投切均由控制系統(tǒng)控制。其中,換流變有載調(diào)壓控制屬于極控層,控制策略通常分為角度控制和電壓控制兩大類(lèi)。為了實(shí)現(xiàn)直流輸電系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,換流變分接頭需與交流系統(tǒng)電壓以及換流器觸發(fā)角相協(xié)調(diào)。因此當(dāng)直流輸送功率發(fā)生改變時(shí),整流閥的觸發(fā)角隨之改變,分接頭的位置也發(fā)生相應(yīng)的改變。高壓直流系統(tǒng)的無(wú)功功率控制屬于站控層,主要為自動(dòng)定無(wú)功功率控制模式,即當(dāng)直流換流站穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí),控制系統(tǒng)會(huì)計(jì)算換流器消耗的無(wú)功功率并據(jù)此投切濾波器。而換流器消耗的無(wú)功功率與直流輸送功率息息相關(guān),因此交流濾波器與直流輸送功率相配合。

換流變分接頭和交流濾波器的控制方式?jīng)Q定了研究這兩者對(duì)換流變和應(yīng)涌流正序二次分量的影響規(guī)律時(shí),應(yīng)從直流運(yùn)行工況入手,而非手動(dòng)更改分接頭擋位以及交流濾波器投入量。

2　換流變運(yùn)行條件對(duì)和應(yīng)涌流正序二次諧波特性影響分析

由第1節(jié)分析可知,換流變和應(yīng)涌流的正序二次諧波幅值與交流系統(tǒng)強(qiáng)度、交流系統(tǒng)電壓以及直流輸送功率等運(yùn)行條件密切相關(guān)。因此，下文基于實(shí)際直流工程詳細(xì)PSCAD模型對(duì)換流變和應(yīng)涌流的正序二次諧波特性展開(kāi)分析。

2.1　交流系統(tǒng)強(qiáng)度

在直流輸電工程中,兩側(cè)的交流系統(tǒng)需要給換流閥提供換相電流。因此,常用短路比(short current ratio,SCR)來(lái)評(píng)估直流輸電工程中兩端的交流系統(tǒng)的強(qiáng)弱。SCR的計(jì)算公式如下:

(2)

式中:UN為交流母線(xiàn)額定電壓;ZS為交流系統(tǒng)阻抗;PN為直流額定輸送功率。

結(jié)合第1節(jié)的定性分析可知,當(dāng)SCR增大,即交流系統(tǒng)阻抗減小時(shí),空投換流變產(chǎn)生的勵(lì)磁涌流在運(yùn)行換流變中產(chǎn)生偏磁減小,和應(yīng)涌流幅值減小。下面以SCR為自變量來(lái)定量計(jì)算交流系統(tǒng)的強(qiáng)弱對(duì)和應(yīng)涌流正序二次諧波的影響。測(cè)算在某實(shí)際±500 kV直流工程PSCAD仿真平臺(tái)上進(jìn)行,直流極1換流變?cè)贏相電壓0°處空載合閘,極2單極大地運(yùn)行,輸送功率為1.0(標(biāo)幺值)。當(dāng)SCR從2增加至15時(shí),極2運(yùn)行換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流的正序二次諧波的變化如圖2所示。

圖2　SCR對(duì)運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流的正序二次諧波的影響Fig.2　Influence of SCR on positive-sequence second harmonic of sympathetic inrush current

由圖2可知,運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流的正序二次諧波與SCR成反向相關(guān)。從防止直流50 Hz保護(hù)誤動(dòng)作的角度,換流變空投時(shí)SCR不宜過(guò)小,即要求交流系統(tǒng)不宜過(guò)弱。

現(xiàn)場(chǎng)誤動(dòng)事故為直流輸電工程的整流站直接與一水電廠(chǎng)相連。當(dāng)輸送功率不大時(shí),水電機(jī)組開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)較少,對(duì)應(yīng)的整流側(cè)SCR亦較小。此時(shí)進(jìn)行換流變空投操作,較容易產(chǎn)生幅值較大的和應(yīng)涌流。如SCR為4時(shí),極1換流變?cè)贏相電壓0°處空載合閘,剩磁為最嚴(yán)重,極2換流變正序二次諧波如圖3(a)所示;正序二次諧波經(jīng)過(guò)換流器轉(zhuǎn)換,在線(xiàn)路上出現(xiàn)幅值較高的50 Hz分量,如圖3(b)所示。

圖3　和應(yīng)涌流以及線(xiàn)路電流諧波Fig.3　Harmonics of sympathetic inrush current and DC line current

從圖3可以看出,線(xiàn)路上50 Hz分量已突破了50 Hz保護(hù)定值。為防止50 Hz保護(hù)誤動(dòng),可通過(guò)增加發(fā)電機(jī)空轉(zhuǎn)臺(tái)數(shù)等方法增強(qiáng)交流系統(tǒng)強(qiáng)度,減小和應(yīng)涌流正序二次諧波。

2.2　交流系統(tǒng)電壓

當(dāng)交流系統(tǒng)電壓發(fā)生變化時(shí),為維持直流線(xiàn)路電壓恒定,控制系統(tǒng)需調(diào)節(jié)換流變分接頭的位置,改變了換流器的變比k。同時(shí),交流系統(tǒng)電壓改變了換流變的穩(wěn)態(tài)磁通幅值,進(jìn)而改變勵(lì)磁涌流以及和應(yīng)涌流的大小[15-17]。由此可見(jiàn),交流系統(tǒng)的電壓大小從電氣和磁通兩個(gè)方面影響著運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波。

為研究交流系統(tǒng)的電壓大小對(duì)換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波的影響,在某實(shí)際直流工程PSCAD仿真平臺(tái)上測(cè)算。仿真工況為直流運(yùn)行方式為極2單極大地,輸送功率1 600 MW,極1換流變斷路器合閘時(shí)刻為A相電壓相位為0°處,空投換流變的剩磁為最大值,交流系統(tǒng)電壓分別為500 kV,525 kV以及550 kV時(shí),極2運(yùn)行換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流的幅值大小如表1所示。

表1　極2換流變和應(yīng)涌流Table 1　Sympathetic inrush current of pole 2 converter transformer

由表1可看出,當(dāng)交流系統(tǒng)電壓上升時(shí),運(yùn)行換流變擋位增大,運(yùn)行極換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流幅值減小,正序二次諧波大幅度減小。因此,從削弱和應(yīng)涌流正序二次諧波的角度,可在換流變空投前,通過(guò)臨近電廠(chǎng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)以及變壓器擋位調(diào)節(jié),適當(dāng)抬高換流站交流母線(xiàn)電壓。

2.3　直流輸送功率

從1.2節(jié)的分析可知,當(dāng)直流輸送功率發(fā)生變化時(shí),整流側(cè)的換流變分接頭以及兩站的交流濾波器投入量會(huì)隨之改變。當(dāng)功率從0.1～1.2變化時(shí),某實(shí)際直流輸電工程的整流側(cè)交流濾波器投切情況如附錄A表A1所示。其中,A型為雙調(diào)諧交流濾波器11/24;B型為雙調(diào)諧交流濾波器DT13/36;C型為并聯(lián)電容器組SC;D型為高通濾波器HP3。

從附錄A表A1可看出,當(dāng)功率升高時(shí),整流側(cè)濾波器的投入臺(tái)數(shù)階梯式增長(zhǎng),即接地電容呈階梯式增長(zhǎng)。因此,根據(jù)1.2節(jié)的分析,當(dāng)接地電容增大時(shí),交流系統(tǒng)等效內(nèi)阻減小,從而導(dǎo)致運(yùn)行換流變的偏磁減小,即運(yùn)行換流變的和應(yīng)涌流正序二次諧波減小。同樣地,當(dāng)功率升高時(shí),逆變側(cè)濾波器的投入臺(tái)數(shù)也在階梯式增長(zhǎng),因此逆變側(cè)的接地電容隨直流輸電功率的增加而增加,這導(dǎo)致運(yùn)行換流變的二次側(cè)的負(fù)載等效阻抗ZL=RL+jXL減小,流入運(yùn)行換流變的電流I2增大,運(yùn)行換流變的和應(yīng)涌流正序二次諧波增大。

同時(shí),隨著直流輸送功率增大,整流側(cè)換流變分接頭的擋位逐級(jí)降低,如附錄A圖A3所示。分接頭擋位降低,導(dǎo)致?lián)Q流變變比k減小,進(jìn)而導(dǎo)致運(yùn)行換流變的和應(yīng)涌流正序二次諧波隨之增大。

綜上,直流輸送功率會(huì)從交流濾波器的投入、換流變分接頭擋位兩方面影響著運(yùn)行換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流幅值。為研究直流輸送功率對(duì)換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波的影響,在某實(shí)際直流PSCAD仿真平臺(tái)進(jìn)行測(cè)算。仿真運(yùn)行工況為直流運(yùn)行方式為極2單極大地,極1換流變斷路器合閘時(shí)刻為A相電壓相位為0°處,直流輸送功率在0.1～1.2之間變化時(shí),極2運(yùn)行換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流正序二次諧波的大小,如圖4所示。圖中,虛線(xiàn)為變壓器帶等效負(fù)載而不考慮分接頭和濾波器變化的和應(yīng)涌流正序二次諧波。

圖4　直流輸送功率對(duì)和應(yīng)涌流正序二次諧波的影響Fig.4　Influence of DC transmission power on positive sequence second harmonic of sympathetic inrush current

從圖4可看出,當(dāng)換流變無(wú)分接頭以及濾波器投入不變時(shí),和應(yīng)涌流正序二次諧波隨直流輸送功率線(xiàn)性變化。當(dāng)換流變的分接頭和濾波器隨直流輸送功率發(fā)生階梯式變化時(shí),和應(yīng)涌流正序二次諧波隨直流輸送功率非線(xiàn)性增長(zhǎng)。

3　同塔雙回直流的特殊性

運(yùn)行直流工程中除常見(jiàn)的單回直流線(xiàn)路外,還有雙回直流共站、直流線(xiàn)路雙回同塔以及雙回直流共用接地極的形式[18-19],其換流站電氣連接如附錄A圖A4所示。從圖A4可看出,每回直流均有兩組換流變并聯(lián),兩回直流的換流變并聯(lián)于同一交流母線(xiàn)上。又由于兩回直流獨(dú)立調(diào)度與運(yùn)行,因此,可能出現(xiàn)一回直流單極大地運(yùn)行,另一回直流雙極大地運(yùn)行的運(yùn)行方式,如Ⅰ回極2單極大地Ⅱ回雙極大地運(yùn)行,其運(yùn)行示意圖如附錄A圖A5所示。若在此運(yùn)行方式下空投停運(yùn)極換流變,則空投換流變會(huì)使3臺(tái)運(yùn)行的換流變發(fā)生和應(yīng)作用。由于此直流工程的輸送容量大,對(duì)應(yīng)的SCR小,導(dǎo)致和應(yīng)涌流幅值高,值得關(guān)注。

為實(shí)現(xiàn)電場(chǎng)強(qiáng)區(qū)窄峰值小、耐雷水平高、檢修便利等目的,同塔雙回直流桿塔采用如附錄A圖A6(a)所示的極性排列方式[20-21]。由于Ⅰ回極1與Ⅰ回極2的距離L11-12、與Ⅱ回極1的距離L11-21、與Ⅱ回極2的距離L11-22,三者距離均不相同。這導(dǎo)致附錄A圖A6(b)中同塔雙回直流線(xiàn)路中的線(xiàn)間互阻抗ZⅠ+Ⅰ-,ZⅠ-Ⅱ+,ZⅡ+Ⅱ-,ZⅠ+Ⅱ+,ZⅠ-Ⅱ-,ZⅠ+Ⅱ-不相等,這使得3根極線(xiàn)的電流不平衡。

當(dāng)運(yùn)行方式為一回單極大地,另一回雙極大地時(shí),運(yùn)行的3根極線(xiàn)電流總有一極輸電線(xiàn)電流方向與其余兩極輸電線(xiàn)的相反。不失一般性地假設(shè)系統(tǒng)運(yùn)行方式為Ⅰ回直流極2單極大地,Ⅱ回直流雙極大地運(yùn)行,且假設(shè)極1的電流方向?yàn)榇怪毕騼?nèi),極2的電流方向?yàn)榇怪毕蛲?如附錄A圖6所示。那么,電流方向相異的極線(xiàn)互阻抗小于電流方向相同的極線(xiàn)互阻抗,導(dǎo)致運(yùn)行的3根極線(xiàn)間的互阻抗存在差異,進(jìn)而導(dǎo)致3根極線(xiàn)的電流不平衡。

單極大地運(yùn)行方式下的換流變分接頭擋位與雙極大地運(yùn)行方式下的換流變分接頭擋位略有差別。如當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)行方式為Ⅰ回直流極2單極大地,Ⅱ回直流雙極大地運(yùn)行時(shí),運(yùn)行換流變的分接頭擋位如附錄A表A2所示。由表A2可知,逆變側(cè)換流變分接頭均不一致。從1.2節(jié)分析可知,逆變側(cè)換流變分接頭擋位通過(guò)影響變比k,影響整流側(cè)運(yùn)行換流變的閥側(cè)阻抗,進(jìn)而影響電流I2,使得運(yùn)行換流變的和應(yīng)涌流存在差異。

綜上,在極線(xiàn)線(xiàn)間互阻抗的大小、極線(xiàn)電流耦合作用以及逆變側(cè)換流變分接頭的作用下,三條極線(xiàn)上和應(yīng)涌流存在不平衡。

為探究3組運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波的不平衡性,在某實(shí)際同塔雙回直流輸電工程PSCAD平臺(tái)進(jìn)行仿真測(cè)算。直流運(yùn)行方式為一回單極大地,另一回雙極大地,兩者的輸送功率均為1.0,停運(yùn)極換流變斷路器合閘時(shí)刻為A相電壓相位為0°處,空投換流變的剩磁為最大值,運(yùn)行換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流的正序二次諧波大小以及直流線(xiàn)路50 Hz分量相角如表2所示。表中：I為換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波幅值；θ為直流線(xiàn)路50 Hz相角，其中線(xiàn)路50 Hz電流分量相位以指向線(xiàn)路為正方向。

從表2可看出,三種工況下,均有一極線(xiàn)路50 Hz分量相位與其余兩極線(xiàn)路的相差約180°,而極性獨(dú)特的一極運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波幅值較高,如Ⅰ回極1換流變空投時(shí),Ⅱ回極1線(xiàn)路50 Hz分量相位與其余兩極線(xiàn)路相位相差約180°,其運(yùn)行換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流正序二次諧波分量幅值最高。因此,當(dāng)同塔雙回直流輸電的換流變空投時(shí),應(yīng)著重關(guān)注另一回同一極的運(yùn)行換流變產(chǎn)生的和應(yīng)涌流。

表2　同塔雙回線(xiàn)路和應(yīng)電流不平衡性分析Table 2　Analysis on current imbalances of double circuit DC transmission lines on same tower

4　結(jié)論

1)和應(yīng)涌流正序二次分量隨SCR的增大而減小。從防止直流50 Hz保護(hù)誤動(dòng)的角度,建議加強(qiáng)接入直流的交流系統(tǒng)的強(qiáng)度。

2)交流系統(tǒng)電壓從磁路上影響穩(wěn)態(tài)磁通和電氣上影響換流變分接頭擋位,進(jìn)而影響運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流的正序二次諧波特性。從抑制和應(yīng)涌流的角度,建議在換流變空投前,通過(guò)臨近電廠(chǎng)勵(lì)磁調(diào)節(jié),適當(dāng)抬高換流站交流母線(xiàn)電壓。

3)直流輸送功率變化會(huì)造成交流濾波器的投入量、換流變分接頭擋位的改變,進(jìn)而影響和應(yīng)涌流的正序二次諧波特性。運(yùn)行換流變和應(yīng)涌流正序二次諧波的幅值隨直流輸送功率的增加而增大。從抑制和應(yīng)涌流的角度,建議在進(jìn)行換流變空投前限制運(yùn)行極直流的輸送功率。

4)同塔雙回直流運(yùn)行換流變的和應(yīng)涌流正序二次諧波具有不平衡性。若直流系統(tǒng)運(yùn)行方式為一回單極大地運(yùn)行,另一回雙極大地運(yùn)行,則極性特殊的一極換流變的和應(yīng)涌流正序二次諧波幅值較高。

附錄見(jiàn)本刊網(wǎng)絡(luò)版(http://www.aeps-info.com/aeps/ch/index.aspx)。