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    MVR與多效蒸發(fā)聯(lián)用的有效能分析

    2018-07-10 07:24:26,,,
    節(jié)能技術(shù) 2018年3期
    關(guān)鍵詞:流股沸器減壓閥

     ,, , 

    (1.華東理工大學(xué)化學(xué)工程研究所,上?!?00237; 2.中石化上海工程有限公司,上海 200120)

    根據(jù)??松梨诠?016年發(fā)布的最新版《2040年世界能源展望》[1],在全球人口快速增長和居民生活水平顯著提高的推動下,2040年全球能源需求將比2014年增長26%。同時,到2040年,化學(xué)工業(yè)對能源的需求量將比2014年增長50%。

    化工裝置主要由反應(yīng)和分離兩個過程組成。一般而言,分離過程的能耗至少要占到整個裝置能耗的80%左右[2]。MVR(Mechanical Vapor Recompression,機械式蒸汽再壓縮技術(shù))與多效蒸發(fā)聯(lián)用,是由傳統(tǒng)的多效蒸發(fā)技術(shù)加入MVR單元組合而成。多效蒸發(fā)中前一效塔頂蒸汽作為后一效的再沸器熱源,有效利用了二次蒸汽的潛熱,減少了能量的浪費[3-4]。而加入的MVR單元,用一部分機械能減少了高壓蒸汽的量[5],并且改變了系統(tǒng)的溫度分布,減少了系統(tǒng)的不可逆程度,降低了能耗。阮宗琳[6]等研究了MVR在粗甘油脫水中的作用,驗證了其節(jié)能效果。

    本文以某環(huán)氧乙烷/乙二醇工廠擴產(chǎn)改造為背景,對MVR與多效蒸發(fā)聯(lián)用進行了有效能分析和計算,考察了不同效數(shù)的多效蒸發(fā)及MVR加入的不同位置對系統(tǒng)有效能利用效率的影響,改善該系統(tǒng)節(jié)能的途徑。

    1 有效能分析法的理論基礎(chǔ)

    在一切的實際不可逆過程中,均存在功的損耗,即能量的貶值。正是由于存在這種貶值,能量不斷變廢損耗,因此節(jié)能工作要解決的問題之一就是要確定一個衡量能量的質(zhì)量指標,為此引入了有效能的概念。通常情況下,有效能可表達為機械有效能、物理有效能、熱量有效能和化學(xué)有效能等之和[7],如式(1)所示

    EX=EXph+EXm+EXch+EXQ

    (1)

    式中EXph、EXm、EXch、EXQ——物理有效能、機械有效能、化學(xué)有效能和熱量有效能,其計算式分別如式(2)~式(4)所示

    EXph=(H-H0—)-T0—(S-SO—)

    (2)

    EXm=EXk+EXp

    (3)

    (4)

    (5)

    式中EXk、EXp——動能有效能和位能有效能,其值等于動能和位能;

    ai——組分i的活度;

    T、Q——高壓蒸汽的溫度和給熱量。有效能損失由式(6)計算得到,其數(shù)值的大小體現(xiàn)了過程不可逆程度的大小,有效能損失越大,不可逆程度越大

    WL=∑EX進-∑EX出

    (6)

    2 多效蒸發(fā)與MVR聯(lián)用的有效能分析

    2.1 案例介紹

    某公司環(huán)氧乙烷/乙二醇工廠包括環(huán)氧乙烷反應(yīng)工序、乙二醇生產(chǎn)工序、乙二醇脫水工序和乙二醇精制工序。在該工廠近期進行的擴能改造中,欲將乙二醇產(chǎn)能由年產(chǎn)70萬t擴產(chǎn)約40%,達到年產(chǎn)92萬t。

    原工況的乙二醇脫水工序,包含六效精餾塔,其操作壓力依次為1.02 MPa、0.82 MPa、0.59 MPa、0.40 MPa、0.22 MPa和0.0187 MPa,如圖1所示。進料(流股1)經(jīng)一效再沸器E1預(yù)熱后,進入一效精餾塔T1,T1底液(流股2)經(jīng)減壓閥Y1減壓、二效再沸器E2加熱后,進入二效精餾塔T2,之后如此循環(huán),最后由六效精餾塔T6塔底出料(流股5),該物流即為脫水產(chǎn)物。其中一效再沸器熱源由高壓蒸汽提供,二效再沸器熱源由一效精餾塔塔頂蒸汽(流股3)提供,純水(流股7)提供各效精餾塔塔頂?shù)囊合嗷亓?,六效精餾塔的塔頂蒸汽(流股4)和各塔塔底再沸器蒸汽冷凝水(流股6)經(jīng)處理排至界外。

    圖1 乙二醇脫水工序原工況流程圖T1、T2、T3、T4、T5、T6—六效精餾塔;E1、E2、E3、E4、E5、E6—六效精餾塔熱虹吸式再沸器; Y1、Y2、Y3、Y4、Y5—六效精餾塔塔底出料減壓閥;Y6、Y7、Y8、Y9、Y10、Y11—六效精餾塔塔頂純水減壓閥

    經(jīng)MVR改造后的脫水流程圖如圖2所示。為了在蒸發(fā)工序輸入附加熱量,將部分三效精餾塔T3頂蒸汽(流股8)經(jīng)壓縮機C加壓至1.02 MPa,加壓后的過飽和蒸汽(流股9)由冷卻水(流股10)消除過飽和,得到飽和蒸汽(流股11),與T1塔頂蒸汽(流股3)合并后進入二效再沸器E2。由于該改造的目的主要是進行擴產(chǎn),原設(shè)計中并未考慮系統(tǒng)的節(jié)能性,本文將通過有效能分析,對該方案節(jié)能效果進行評價,目的是為后續(xù)的節(jié)能改造提供理論基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。

    2.2 計算方法

    為方便計算,本文對脫水工序進行適當簡化,得到表1所示的分離系統(tǒng)進/出料條件,其中進料為脫水前的乙二醇溶液(流股1),末效塔底出料為脫水后的乙二醇溶液(流股5)。使用黑箱模型[8]計算分離系統(tǒng)的總有效能損失,僅考慮分離系統(tǒng)的輸出、輸入及其動態(tài)過程,而不直接考察內(nèi)部結(jié)構(gòu)。這樣做的原因有兩點,一是可直觀地比較不同流程所具有的非理想性的不同;二是除了進料和末效塔底出料,其他物流中水的質(zhì)量分數(shù)均超過99%,可簡化為純水,使計算過程更為簡單。

    圖2 乙二醇脫水工序MVR改造流程圖T1、T2、T3、T4、T5、T6—六效精餾塔; E1、E2、E3、E4、E5、E6—六效精餾塔熱虹吸式再沸器;C—壓縮機;Y1、Y2、Y3、Y4、Y5—六效精餾塔塔底出料減壓閥;Y6、Y7、Y8、Y9、Y10、Y11—六效精餾塔塔頂純水減壓閥

    表1分離系統(tǒng)進/出料條件確定

    物料流量/kg·h-1溫度/℃壓力/MPa質(zhì)量百分數(shù)/[%]水乙二醇其他重組分進料756 9291951.9681.915.82.3末效塔底出料152 350940.021078.511.5

    無論是計算物理有效能還是化學(xué)有效能,都需要確定基準態(tài)(基準態(tài)有效能設(shè)定為零)。本文選取的基準態(tài)溫度和壓力分別為30℃和0.101 3 MPa。利用Aspen Plus中Property Analysis模塊,可以得到基準態(tài)焓和熵,如表2所示。

    表2有效能分析法基準態(tài)確定

    物料溫度/℃壓力/MPa焓/kJ·kg-1熵/kJ·kg-1·℃-1水300.101 3-15 842.54-8.98進料300.101 3-14 281.79-8.56末效塔底出料300.101 3-8 096.56-7.28

    2.3 化學(xué)有效能計算結(jié)果

    由于各流股中,水流股近似于純組分,其化學(xué)有效能近似為0,故不予以考慮。因此系統(tǒng)化學(xué)有效能的計算僅針對入流原料流股和末效塔底產(chǎn)物流股,其計算結(jié)果將與物理有效能進行加和進而求得相應(yīng)流股的總有效能。采用 “非約束性的平衡”的計算方法[9],并利用Aspen Plus模擬軟件,可以得到各流股摩爾流率,各組分摩爾分數(shù)xi0、非約束性活度系數(shù)γio、約束性活度系數(shù)γi0。選取入流原料流股和末效塔底產(chǎn)物流股相關(guān)參數(shù),代入式(4),可求得入流流股和出流流股的化學(xué)有效能分別為-9.25×105kJ/h和-6.48×105kJ/h。由于后續(xù)計算中的各個工況均采用相同的進/出料條件,化學(xué)有效能值將不隨工況變化而變化。

    圖3 二效精餾物流點示意圖T1、T2—二效精餾塔;E1、E2—二效精餾塔熱虹吸式再沸器;Y1—二效精餾塔塔底出料減壓閥;Y2、Y3—六效精餾塔塔頂純水減壓閥

    2.4 多效蒸發(fā)有效能計算結(jié)果

    以圖3所示的二效精餾為例,計算多效蒸發(fā)有效能效率。將二效精餾各物流點標注于流程圖3中。系統(tǒng)簡化為由再沸器(E1、E2)、精餾塔(T1、T2)組成的系統(tǒng)。高壓蒸汽冷凝提供熱流有效能。料液經(jīng)一效再沸器(E1)預(yù)熱后,進入一效精餾塔(T1);蒸出的二次蒸氣進入二效再沸器(E2),冷凝放出熱量排出系統(tǒng);一效塔底凝液進入二效再沸器(E2)吸收熱量后進入二效精餾塔(T2);產(chǎn)品由二效精餾塔(T2)塔底排出,低壓蒸汽由二效精餾塔(T2)塔頂排出。根據(jù)模擬結(jié)果,可得高壓蒸汽供熱量為460 368 751 kJ/h,代入式(5)中,可得熱流股有效能EXQ為1.77×108kJ/h。表3為二效精餾各點物質(zhì)流股有效能計算結(jié)果,其中入流原料流股(1)和末效塔底產(chǎn)物流股(6)均已計入了工藝物流的化學(xué)有效能。

    表3二效精餾各點參數(shù)及物流有效能

    序號物料質(zhì)量流率/kg·h-1有效能/kJ·h-1入流1進料756 9291.07×1082水6 0002.38×1063水37 0008.41×104出流4水3148792.51×1075水334 1227.00×1076出料150 9284.12×106

    利用與圖3類似的方法,可以得到3效~6效蒸發(fā)的各物流點有效能,進一步計算可得有效能損失和有效能效率,結(jié)果如表4所示。隨著效數(shù)增加,系統(tǒng)的有效能損失顯著降低,有效能效率得到有效提高。但是這樣會增大塔設(shè)備的投入,增加了投資成本。

    2.5 多效蒸發(fā)中MVR引入位置對有效能效率的影響

    在對比多效蒸發(fā)不同效數(shù)有效能損失和有效能效率之后,進一步將MVR引入到系統(tǒng)中。MVR的引入需要考慮很多因素,本節(jié)將對六效精餾中MVR引入位置對系統(tǒng)有效能利用情況的影響進行分析。蒸汽的汽化潛熱隨溫度的上升有下降的趨勢,而當壓縮機入口壓力確定時,壓縮比越大,出口溫度越高,壓縮機功率會有比較明顯的上升。因此工程上壓縮機常用的較低的壓縮比1.1~2.5。

    表4多效蒸發(fā)不同工況有效能效率對比

    工況 有效能損失/kJ·h-1有效能效率二效精餾1.89×1080.342三效精餾1.24×1080.423四效精餾9.37×1070.493五效精餾7.91×1070.535六效精餾7.00×1070.568

    在六效精餾中,各塔壓力分別為1.02 MPa、0.82 MPa、0.59 MPa、0.40 MPa、0.22 MPa和0.0187 MPa。由于各塔壓力已定,則當壓縮機加入位置確定時,壓縮機的壓縮比也將確定。通過計算不同加入位置的壓縮比,得到六種滿足壓縮比條件的工況,如表5所示。本節(jié)將對這六種工況進行有效能分析。

    表5不同工況壓縮比

    序號工況壓縮比1二效頂回二效底1.242三效頂回二效底1.733三效頂回三效底1.394四效頂回三效底2.055四效頂回四效底1.486五效頂回五效底1.82

    圖4 二效頂回二效底工況物流點示意圖T1、T2、T3、T4、T5、T6—六效精餾塔; E1、E2、E3、E4、E5、E6—六效精餾塔熱虹吸式再沸器;C—壓縮機;Y1、Y2、Y3、Y4、Y5—六效精餾塔塔底出料減壓閥;Y6、Y7、Y8、Y9、Y10、Y11—六效精餾塔塔頂純水減壓閥

    為了更直觀地對壓縮機加入位置不同的幾種工況進行比較,將高壓蒸汽量固定不變,統(tǒng)一設(shè)置為40 975 kg/h,則高壓蒸汽供熱量為80 106 491.6 kJ/h。代入式(5)??傻脽崃鞴捎行蹺XQ為3.09×107kJ/h。

    以二效頂回二效底工況為例計算多效蒸發(fā)結(jié)合MVR的有效能效率。圖4所示為二效頂回二效底工況流程圖,各物流點已標記在圖中。將二效塔塔頂蒸汽抽出一部分,經(jīng)壓縮機升溫升壓后達到過飽和狀態(tài),經(jīng)冷卻水消除過飽和后,與一效塔塔頂蒸汽混合進入二效塔塔底再沸器中進行冷凝放熱。在保持相同進/出料條件的情況下,計算得到二效頂回二效底工況各點物質(zhì)流股有效能,結(jié)果如表6所示。

    表6二效頂回二效底工況各點參數(shù)及物流有效能

    序號物料質(zhì)量流率/kg·h-1有效能/kJ·h-1入流1進料756 9291.07×1082水2 3306.52×1043水3 0001.19×1064水10 5004.16×1065水5 0001.98×1066水6 0002.38×1067水6 0002.38×1068水12 5002.84×104出流9水178 1143.03×10710水72 2891.12×10711水84 5611.04×10712水94 6098.74×10613水104 1977.25×10614水117 6572.62×10715出料150 8324.16×106

    采用同樣的計算方法,可得到工況2~工況6的各物流點有效能,進而可求得MVR不同加入位置系統(tǒng)的有效能損失和有效能效率,結(jié)果如表7所示。有效能利用率最高的是二效頂回二效底,之后依次是三效頂回二效底、三效頂回三效底、四效頂回三效底、四效頂回四效底,最低的為五效頂回五效底,可見MVR加入位置越靠前,不可逆損失越小。隨著加入位置的靠前,壓縮機的操作壓力也將增大,對材料強度的要求也更高,使得投資成本相應(yīng)提高。

    表7的計算結(jié)果表明:引入MVR后,有效能效率均高于原六效精餾的0.568。因此,多效蒸發(fā)與MVR聯(lián)用會提高有效能利用率,降低了過程耗能的不可逆損失。

    表7MVR不同加入位置有效能效率對比

    序號工況有效能損失/kJ·h-1有效能效率1二效頂回二效底5.87×1070.6262三效頂回二效底6.17×1070.6093三效頂回三效底6.35×1070.5994四效頂回三效底6.44×1070.5945四效頂回四效底6.59×1070.5856五效頂回五效底6.95×1070.571

    3 結(jié)論

    針對某環(huán)氧乙烷/乙二醇生產(chǎn)裝置中乙二醇脫水工序的節(jié)能需要,本文將MVR技術(shù)引入到該多效蒸發(fā)脫水工藝系統(tǒng)中,并采用Aspen Plus模擬軟件對該多效蒸發(fā)系統(tǒng)進行了計算,結(jié)果表明:多效蒸發(fā)的效數(shù)越多,有效能效率越高,節(jié)能效果越好,其中六效蒸發(fā)有效能效率最高,達到0.568。在多效蒸發(fā)中應(yīng)用MVR,可以提高有效能效率,進而起到節(jié)能的作用,MVR在多效蒸發(fā)中的加入位置越靠前,節(jié)能效果越好,其中二效頂回二效底有效能效率最高,達到0.626。在工程實際中,還應(yīng)綜合考慮操作費用和設(shè)備費用之間的關(guān)系,使整個裝置達到最經(jīng)濟的效果。

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