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    太陽(yáng)花散熱器的熱性能分析

    2018-07-04 10:52:40賈磊季璨江亞柯劉志剛
    山東科學(xué) 2018年3期
    關(guān)鍵詞:翅片傳熱系數(shù)散熱器

    賈磊,季璨,江亞柯,劉志剛

    (齊魯工業(yè)大學(xué)(山東省科學(xué)院),山東省科學(xué)院能源研究所,山東 濟(jì)南 250014)

    太陽(yáng)花散熱器(圖1)多采用鋁合金通過(guò)擠壓成型工藝加工,因鋁合金導(dǎo)熱系數(shù)高、密度小,用其加工的太陽(yáng)花散熱器散熱性能良好、重量輕,因此在電子產(chǎn)品散熱、LED照明等行業(yè)有著廣泛的應(yīng)用。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者深入地研究了太陽(yáng)花散熱器的熱性能,對(duì)翅片數(shù)量、長(zhǎng)度、高度及厚度等因素對(duì)散熱性能的影響進(jìn)行了數(shù)值研究。周建輝等[1-2]對(duì)強(qiáng)制對(duì)流的太陽(yáng)花CPU散熱器進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)隨著翅片數(shù)增加,翅片換熱量增強(qiáng),CPU溫度降低,但翅片數(shù)增加到一定數(shù)量后,換熱量提高緩慢,且會(huì)隨著翅片增多,風(fēng)阻增大而導(dǎo)致氣流量減小,散熱發(fā)生惡化。李艷紅等[3]研究了風(fēng)速對(duì)太陽(yáng)花CPU散熱器的影響,結(jié)果表明風(fēng)速越大,芯片表面溫度越低;在加熱功率為125 W的條件下,風(fēng)速增大到1.4 m/s以后,再增大風(fēng)速對(duì)降溫效果不再明顯。張遠(yuǎn)波[4]研究表明對(duì)采用強(qiáng)制對(duì)流的太陽(yáng)花CPU散熱器,芯片溫度隨著散熱器長(zhǎng)度的增加先降低后升高;研究還表明長(zhǎng)度為0.05 m、外徑為0.04 m且翅片數(shù)量為60時(shí),其散熱能力最強(qiáng)。

    圖1 散熱器橫截面Fig.1 Cross section of a sunflower radiator

    針對(duì)熱源置于散熱器端部的太陽(yáng)花散熱器的熱性能,國(guó)內(nèi)部分學(xué)者對(duì)其進(jìn)行了研究。李灝等[5]對(duì)太陽(yáng)花散熱器進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化,在基本保持重量不變的情況下,最高溫度從75 ℃降低到了64 ℃。褚旭昭等[6]研究顯示,翅片從30片增加到40片,最高溫度由64.5 ℃降低到了62.6 ℃。向建化等[7]研究發(fā)現(xiàn),結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)散熱影響從大到小的順序?yàn)槌崞穸?、翅片?shù)量、翅片高度及內(nèi)孔直徑。李中等[8]研究表明,對(duì)于外徑為80.2 mm、內(nèi)徑為48.4 mm太陽(yáng)花散熱器,最佳翅片數(shù)量為26片。

    綜上所述,針對(duì)熱源置于散熱器中心且采用自然對(duì)流的太陽(yáng)花散熱器的熱性能目前研究較少。在強(qiáng)制對(duì)流下的熱性能和自熱對(duì)流下的熱性能不同,此外,熱源布置在不同位置導(dǎo)致熱量在散熱器內(nèi)的傳導(dǎo)路徑亦不同,其散熱性能也不相同。鑒于此,本文將對(duì)熱源置于散熱器中心且以自然對(duì)流換熱方式的太陽(yáng)花散熱器的熱性能進(jìn)行數(shù)值研究,并以實(shí)驗(yàn)相佐證,以系統(tǒng)闡釋其傳熱機(jī)理。

    1 模擬模型

    控制性方程[9]為連續(xù)性方程:

    。

    (1)

    動(dòng)量方程:

    (2)

    (3)

    。

    (4)

    能量方程:

    (5)

    其中,ρ為密度;u、v、w為速度在x、y、z方向的分量;Fx、Fy、Fz為體積力在x、y、z方向的分量;P為壓力;μ為動(dòng)力粘度;T為溫度;Cp為定壓比熱。

    計(jì)算區(qū)域如圖2所示,在重力反方向的自由空間為200 mm,在重力下方自由空間為100 mm,在四周的自由空間為50 mm。計(jì)算區(qū)域的6個(gè)壁面設(shè)置為opening邊界。密度模型采用理想氣體模型,輻射模型采用DO(離散坐標(biāo)輻射)模型,湍流選取零方程模型。散熱器設(shè)置為鋁合金材質(zhì),導(dǎo)熱系數(shù)為205 W/(m·℃),輻射發(fā)射率設(shè)置為0.18??諝鉁囟葹?0 ℃。

    因散熱器外形復(fù)雜,不易在Icepak中直接建模,采用三維軟件SolidEdge建模后再導(dǎo)入Icepak中。Icepak可以通過(guò)設(shè)置assembly的方式劃分非連續(xù)網(wǎng)格,將散熱器建立一個(gè)assembly,在其內(nèi)部進(jìn)行網(wǎng)格加密,外部空間則采用相對(duì)稀疏的網(wǎng)格,橫截面的網(wǎng)格圖見(jiàn)圖3。

    圖2 計(jì)算區(qū)域Fig 2 Numerical simulation area

    圖3 網(wǎng)格劃分圖Fig 3 Numerical simulation grid

    本文計(jì)算及實(shí)驗(yàn)所用太陽(yáng)花散熱器的參數(shù)如表1所示。

    表1 太陽(yáng)花散熱器尺寸參數(shù)

    2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    為了驗(yàn)證采用的模型是否合理,通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)數(shù)值模擬進(jìn)行了驗(yàn)證,太陽(yáng)花散熱器的結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示,實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)如圖4所示。

    1計(jì)算機(jī);2數(shù)據(jù)采集儀;3熱電偶;4太陽(yáng)花散熱器;5電加熱棒;6可調(diào)直流電源;7電流表;8電壓表。圖4 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)圖Fig.4 Experiment system

    散熱器豎直布置于開(kāi)放空間中,沒(méi)有物體阻礙其周圍氣流的流動(dòng)。電加熱棒嵌入散熱器管中,其直徑和高度與散熱器一致。電加熱棒采用直流可調(diào)電源供電,電熱棒兩端的電壓和電流分別用電壓表和電流表測(cè)量。

    在散熱器長(zhǎng)度方向均勻布置了5個(gè)熱電偶,取其平均溫度作為翅片的溫度。采用2個(gè)熱電偶測(cè)量環(huán)境溫度,取其平均溫度作為環(huán)境溫度,測(cè)試期間環(huán)境溫度基本保持在23 ℃。溫度測(cè)量采用自制K型熱電偶(Omega),并用數(shù)據(jù)采集儀采集(Agilent 34972A)。

    實(shí)驗(yàn)和模擬結(jié)果中翅片溫度的對(duì)比如圖5所示

    圖5 實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果對(duì)比Fig.5 Comparison of experiment and simulation results

    由圖5可知,在不同的散熱功率下,實(shí)驗(yàn)和模擬結(jié)果中翅片溫度基本一致,兩者差距在3.5%以內(nèi),這表明數(shù)值模擬選用的模型和方法非常合理,模擬結(jié)果可靠。

    3 模擬結(jié)果分析

    3.1 翅片數(shù)量對(duì)熱性能的影響

    保持其他結(jié)構(gòu)參數(shù)和功率不變,翅片溫度和傳熱系數(shù)隨著翅片數(shù)量變化趨勢(shì)如圖6所示。

    圖6 翅片溫度及傳熱系數(shù)與翅片數(shù)量的關(guān)系Fig.6 Varieties of fin temperature and heat transfer coefficient with fin number

    由圖6可知,翅片溫度隨著翅片數(shù)量的增多而先降低后升高,在翅片數(shù)量為14時(shí)翅片溫度最低。翅片數(shù)量增量,其散熱面積也線性增加;但翅片數(shù)量增加阻隔氣體流動(dòng),因而會(huì)降低其傳熱系數(shù)。

    不同翅片數(shù)量下翅片周圍的溫度場(chǎng)如圖7所示。

    (1/2散熱器長(zhǎng)度處橫截面)圖7 不同翅片數(shù)量下翅片周圍的溫度場(chǎng)Fig.7 Temperature field around the fins under different fin numbers

    由圖7可知,隨著翅片數(shù)量的增多,翅片周圍空氣的溫度梯度逐漸降低,溫度場(chǎng)和速度場(chǎng)密切相關(guān),翅間空氣的最大速度及空氣流量與翅片數(shù)量的關(guān)系如圖8所示。

    圖8 翅間最大流速及翅間流量與翅片數(shù)量的關(guān)系Fig.8 Varieties of maximum velocity and flow rate with fin number

    由圖8可知,隨著翅片數(shù)量的增多,翅片間的氣流速度和氣流量都在在降低,而翅片散熱量和冷空氣的溫度是不變的,因此空氣吸熱后溫度更高,導(dǎo)致空氣與翅片間的溫度梯度減小,進(jìn)而使得對(duì)流傳熱系數(shù)降低。

    3.2 散熱器長(zhǎng)度對(duì)熱性能的影響

    保持其他結(jié)構(gòu)參數(shù)和功率不變,翅片溫度及傳熱系數(shù)隨著散熱器長(zhǎng)度變化趨勢(shì)如圖9所示。

    圖9 翅片溫度及傳熱系數(shù)與散熱器長(zhǎng)度的關(guān)系Fig.9 Varieties of fin temperature and heat transfer coefficient with radiator length

    由圖9可知,隨著散熱器長(zhǎng)度的增加,翅片溫度在逐漸降低,但是溫度降低的幅度在減緩。隨著散熱器長(zhǎng)度的增加,散熱面積也在增加,而傳熱系數(shù)則隨著散熱器的長(zhǎng)度的增加而減小,這是因?yàn)槌崞車諝獾臏囟忍荻入S著散熱器長(zhǎng)度增加而逐漸降低(圖10)。

    (1/2散熱器長(zhǎng)度處橫截面)圖10 不同散熱器長(zhǎng)度下翅片周圍的溫度場(chǎng)Fig.10 Temperature field around the fins under different radiator length

    圖10對(duì)比了散熱器長(zhǎng)度為4 cm、10 cm、16 cm時(shí)散熱器周圍的溫度場(chǎng),隨著散熱器長(zhǎng)度的增加,翅片周圍空氣的溫度梯度明顯降低,導(dǎo)致傳熱系數(shù)隨著散熱器的長(zhǎng)度的增加而減小。

    3.3 翅片高度對(duì)熱性能的影響

    保持其他結(jié)構(gòu)參數(shù)和功率不變,翅片溫度和傳熱系數(shù)與翅片高度的關(guān)系如圖11所示。

    圖11 翅片溫度及傳熱系數(shù)與翅片高度的關(guān)系Fig.11 Varieties of fin temperature and heat transfer coefficient with fin height

    由圖11可知,隨著翅片高度的增加,翅片溫度在逐漸降低。隨著翅片高度的增加,散熱面積在隨之增加,而傳熱系數(shù)則隨著翅片高度的增加逐漸降低。自然對(duì)流的驅(qū)動(dòng)力是空氣密度差產(chǎn)生的浮升力,密度差由空氣溫差導(dǎo)致,空氣溫差越小,浮升力越小。隨著翅片高度增加,浮升力隨著空氣溫差降低而減小,自然對(duì)流減弱,傳熱系數(shù)隨之降低。

    翅片高度越大,從翅根到翅頂?shù)臒嶙杈驮酱?,翅頂溫度越低,翅片散熱效果就越差。翅片的散熱效果可以用肋效率η表示,肋效率的定義為實(shí)際散熱量與假設(shè)整個(gè)肋片表面處于肋基溫度下散熱量的比值[10]。

    對(duì)于本文研究的翅片,其肋效率計(jì)算公式[10]為

    (6)

    (7)

    其中,H為翅片高度;h為對(duì)流傳熱系數(shù);λ為翅片材料導(dǎo)熱系數(shù);δ為翅片厚度。

    據(jù)此計(jì)算的翅片在不同高度下的肋效率如圖12所示。

    圖12 翅片肋效率與翅片高度的關(guān)系Fig.12 Varieties of fin efficiency with fin height

    由圖12可知隨著翅高的增加,肋效率雖然在逐漸降低,但是都保持了很高的數(shù)值,在99%以上。由文獻(xiàn)[10]肋效率曲線可知,肋效率η與mH成反比,且mH=0.174時(shí),η=99%。本研究中翅片高度在20 mm以內(nèi),經(jīng)計(jì)算mH均小于0.174,因此其肋效率均大于99%。由此可見(jiàn),在實(shí)際應(yīng)用中,適當(dāng)增加翅高不會(huì)顯著降低其肋效率,是一種可行的增強(qiáng)散熱能力的措施。

    3.4 翅片厚度對(duì)熱性能的影響

    保持其他結(jié)構(gòu)參數(shù)和功率不變,翅片溫度及翅片肋效率隨翅片厚度的關(guān)系如圖13所示。

    圖13 翅片溫度及翅片肋效率與翅片厚度的關(guān)系Fig.13 Varieties of fin temperature and fin efficiency with fin thickness

    由圖13可知,隨著翅片厚度的增加,翅片溫度逐漸降低,但降低趨勢(shì)逐漸減緩,在厚度增加到1.2 mm后,翅片溫度不再隨著厚度增加而變化。翅片厚度對(duì)翅片溫度的影響不大,在翅片厚度由0.2 mm增加到1.4 mm的過(guò)程中,翅片溫度只降低了2.5 ℃。隨著翅片厚度的增加,肋效率也在逐漸增加,在達(dá)到1.2 mm以后,肋效率已經(jīng)接近100%,因此再增加翅片厚度翅片溫度不再變化。在翅片厚度為0.2 mm時(shí),肋效率為98.4%,肋效率依然很高,在實(shí)際應(yīng)用中,在滿足機(jī)械加工能力和翅片強(qiáng)度的前提下,翅片厚度可以盡可能減小,以降低散熱器重量。

    4 結(jié)論

    (1)傳熱系數(shù)隨著翅片數(shù)量、散熱器長(zhǎng)度及翅片高度增加而逐漸降低;

    (2)翅片高度增加會(huì)降低翅片的肋效率,在翅片高度20 mm以內(nèi),肋效率均在99%以上,翅片肋效率的降低不顯著;翅片厚度增大會(huì)提高翅片肋效率,翅片厚度達(dá)到1.2 mm以后,肋效率已經(jīng)接近100%;

    (3)通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)數(shù)值模擬進(jìn)行了驗(yàn)證,模擬與實(shí)驗(yàn)差距在3.5%以內(nèi),模擬所選用的模型和方法合理,模擬結(jié)果可靠。

    參考文獻(xiàn):

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