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    家蠶前部絲腺準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸力學(xué)特性

    2015-06-13 07:29:58田桂中劉之嶺周宏根宋江超
    關(guān)鍵詞:吐絲延伸率家蠶

    田桂中,劉之嶺,周宏根,宋江超,朱 濤

    (1.江蘇科技大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,江蘇 鎮(zhèn)江212003;2.中國(guó)農(nóng)業(yè)科學(xué)院 蠶業(yè)研究所,江蘇 鎮(zhèn)江212018)

    0 引 言

    微流體系統(tǒng)是指微米尺度下實(shí)現(xiàn)流體(包括液體、氣體、流態(tài)粉體及其混合物)輸運(yùn)、儲(chǔ)存、混合、反應(yīng)的裝置,通常由輸入/輸出、微泵、微閥、儲(chǔ)液池、反應(yīng)/混合室和微通道等單元組成[1-2],微通道是系統(tǒng)核心元件,具有單元連接和流體輸運(yùn)、操作、處理等功能[3]。目前,微通道多以玻璃、高分子聚合物、硅及其氧化物為材料,采用腐蝕、壓印、光刻和鍵合等工藝,其截面形狀多呈三角形、矩形或半圓形,剛性表面粗糙不均,流動(dòng)阻力較大,是影響微流體系統(tǒng)性能的重要因素[4]。

    家蠶吐絲時(shí),絲蛋白溶液(以下簡(jiǎn)稱絲溶液)流過(guò)細(xì)長(zhǎng)的前部絲腺,經(jīng)吐絲口形成均勻、光滑的微細(xì)蠶絲[5],絲腺?gòu)较虺叽缥⑿?,軸向流程很長(zhǎng),具有良好的微流動(dòng)特性,該特性受溶液性質(zhì)、通道結(jié)構(gòu)和內(nèi)壁表面等因素影響。Holland 等[6]的研究得出了蜘蛛與家蠶絲腺內(nèi)絲溶液的流變特性與熔融的高分子聚合物類似的結(jié)論;金媛等[7]研究了家蠶絲腺內(nèi)不同部位絲溶液的流變性質(zhì),其黏度與彈性逐漸變小。但前部絲腺是一種柔軟的生物有機(jī)組織,其力學(xué)特性與現(xiàn)有硬質(zhì)固壁的人工微通道間存在顯著差異,具有生物耦合特征[8],是研究仿生微通道制作工藝及其流動(dòng)特性的切入點(diǎn)。

    仿生微通道是指以自然界生物體微小通道(如家蠶絲腺、細(xì)小血管等)的關(guān)鍵尺寸、幾何結(jié)構(gòu)、機(jī)械性能和功能等特征為依據(jù)進(jìn)行設(shè)計(jì)、加工與應(yīng)用的人工微通道,在家蠶絲腺結(jié)構(gòu)特征檢測(cè)[9]和建模基礎(chǔ)上,家蠶前部絲腺的力學(xué)特性測(cè)量是研究仿生微通道制作材料及其加工工藝的重要依據(jù)。本文提出了生物軟組織復(fù)合體的整體軸向拉伸方法,進(jìn)行了家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸試驗(yàn)研究,構(gòu)建了家蠶前部絲腺體的力學(xué)本構(gòu)模型,通過(guò)數(shù)值模擬驗(yàn)證了該模型的有效性。

    1 試驗(yàn)機(jī)理及過(guò)程

    1.1 拉伸機(jī)理及方法

    家蠶吐絲系統(tǒng)解剖結(jié)構(gòu)如圖1 所示,由吐絲口和對(duì)稱分布的前、中、后三段絲腺組成。圖2 為家蠶前部絲腺,直徑約150 μm,總長(zhǎng)達(dá)3.0×104μm,絲腺壁厚約50 μm。由于前部絲腺?gòu)较虺叽缥⑿∏医M織脆弱易損,柔軟的前部絲腺體與內(nèi)部流動(dòng)的高黏度絲溶液形成了難以剝離的生物軟組織復(fù)合體(以下簡(jiǎn)稱復(fù)合體),具有一定的抗拉強(qiáng)度和黏彈性。不同于一般的生物軟組織[10],家蠶前部絲腺無(wú)法制得完整的單一絲腺體,而現(xiàn)有測(cè)量方法多是針對(duì)單一生物組織的,如肌肉、皮膚、血管等[11]。

    圖1 家蠶吐絲系統(tǒng)整體圖Fig.1 General picture of silkworm spinning system

    圖2 家蠶前部絲腺Fig.2 Picture of silkworm’s anterior silk gland

    考慮生物軟組織對(duì)應(yīng)變率的不敏感性[12],為避免黏性對(duì)彈性力的影響,采用低應(yīng)變率下的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸方法測(cè)量其力學(xué)性能。家蠶吐絲時(shí),絲溶液自由流過(guò)圓截面的前部絲腺,呈簡(jiǎn)單的管道軸向流動(dòng)狀態(tài),絲溶液與絲腺體是兩種性質(zhì)迥異的均勻材料,接觸面間存在有機(jī)隔膜幾丁質(zhì),二者以法向擠壓作用為主。假設(shè)家蠶前部絲腺體和絲溶液均為各向同性,其復(fù)合體采用整體式準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸方法進(jìn)行力學(xué)特性測(cè)量,基本原理如圖3 所示。

    圖3 為家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸過(guò)程,分為兩個(gè)階段:一是復(fù)合雙體拉伸階段,從起始拉伸至外部絲腺體斷裂,絲腺體和絲溶液纖維化過(guò)程(以下簡(jiǎn)稱絲纖維)共同受力,如圖3(c)所示;二是絲纖維單體二次拉伸階段,從絲腺體斷裂至試驗(yàn)結(jié)束(通常是絲纖維拉伸斷裂點(diǎn)),只有絲纖維單體受力,如圖3(d)所示。

    基于家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸試驗(yàn)方法,將復(fù)合體外圍絲腺組織沿周向破壞后拉伸,消除絲腺體的影響,可測(cè)得單一絲纖維的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸力學(xué)性能,其試驗(yàn)過(guò)程如圖4 所示。

    圖3 家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸示意圖Fig.3 Schematic diagram of quasi-static axial tension for silkworm’s anterior silk gland compound

    圖4 家蠶前部絲腺單一絲纖維的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸示意圖Fig.4 Schematic diagram of quasi-static axial tension for single silk fibrosis in silkworm’s anterior silk gland

    家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸過(guò)程中,在整周法向擠壓作用下,絲腺體與絲纖維的軸向拉伸行為具有獨(dú)立性,使復(fù)合雙體拉伸階段力學(xué)性能可看作二者的疊加?;趩我唤z纖維的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸力學(xué)特性,可根據(jù)絲纖維單體二次拉伸階段數(shù)據(jù)推導(dǎo)絲纖維單體的全程力學(xué)性能,進(jìn)而求出絲腺體的力學(xué)性能。

    1.2 試樣及工具

    1.2.1 試樣制備

    選取處于吐絲中期的五齡第11 d 成熟家蠶為試驗(yàn)對(duì)象。在超凈臺(tái)上剖取家蠶絲腺,用蒸餾水洗凈附著的黏稠狀體液,如圖1 所示。選取前部絲腺中部為軸向拉伸試驗(yàn)試樣,長(zhǎng)10 mm。

    1.2.2 工具

    常州第一紡織儀器有限公司生產(chǎn)的YG004A型電子單纖維強(qiáng)力機(jī)、日本電子公司生產(chǎn)的掃描電子顯微鏡JSM-6480、濺射儀JFC-1600,以及分析軟件ABAQUS、繪圖軟件origin 8.0 等工具。

    1.3 過(guò)程

    設(shè)置電子單纖維強(qiáng)力機(jī)拉伸速度為6 mm/min,拉伸速率為0.01 s-1;在家蠶正常吐絲的室溫下,現(xiàn)場(chǎng)剖取試驗(yàn)試樣,及時(shí)裝夾,以減少體外環(huán)境的影響;裝夾時(shí),先固定上端夾頭,保持20 s,利用自重預(yù)緊后固定下端夾頭,保證試驗(yàn)重復(fù)性。記錄被拉伸試樣的位移和載荷,保存試樣供觀測(cè)。

    2 結(jié)果分析及建模

    2.1 試驗(yàn)結(jié)果

    2.1.1 斷口形貌

    家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸斷裂后,試樣經(jīng)固定、風(fēng)干、噴金等處理后,在電子掃描顯微鏡下獲得斷口形貌,如圖5 所示。

    圖5 家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸斷口形貌Fig.5 Fracture section morphology of quasi-static axial tension for silkworm’s anterior silk gland compound

    絲蛋白纖維斷面平整且外表面光滑,而絲腺體斷面存在明顯的撕裂毛刺且斷口略有收縮現(xiàn)象,表明復(fù)合體的絲纖維和絲腺體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸存在力學(xué)差異性和過(guò)程獨(dú)立性,且二者斷裂具有時(shí)序性。

    2.1.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    圖6 為家蠶前部絲腺準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸試驗(yàn)中測(cè)得的復(fù)合體和絲纖維的載荷-伸長(zhǎng)量關(guān)系。復(fù)合體拉伸過(guò)程曲線的OA 段為復(fù)合雙體拉伸階段,在點(diǎn)A 和點(diǎn)B 處出現(xiàn)階躍,表明外部絲腺體斷裂,BC 段為絲纖維單體拉伸階段,點(diǎn)C 處絲纖維單體拉伸斷裂,極限載荷為8.96 cN;單一絲纖維拉伸過(guò)程曲線基本呈連續(xù)變化,在點(diǎn)D 附近出現(xiàn)小幅抖動(dòng),其原因是拉伸前外圍絲腺體未完全破壞,點(diǎn)E 處絲纖維拉伸斷裂,極限載荷為7.78 cN。

    圖6 復(fù)合體和絲纖維的載荷-伸長(zhǎng)量關(guān)系Fig.6 Load-elongated value curve of compound and silk fibrosis

    大變形是前部絲腺?gòu)?fù)合體和單一絲纖維準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸的共同特點(diǎn),但復(fù)合體絲纖維BC 段載荷曲線明顯高于單一絲纖維DE 段的,其原因是復(fù)合體拉伸時(shí)整個(gè)試樣均勻拉伸,而單一絲纖維拉伸時(shí)集中在外圍絲腺被破壞的部位,參與拉伸的絲溶液少于復(fù)合體拉伸的。

    2.2 絲纖維力學(xué)特性

    2.2.1 絲纖維名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系

    圖7 為家蠶前部絲腺單一絲纖維準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸的名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系,其中名義應(yīng)力S 為載荷與初始橫截面積的比值,即S=F/A0;延伸率λ 為被拉伸試樣總長(zhǎng)與原長(zhǎng)之比,即λ =(L0+ΔL)/L0=1+ε,ε 為應(yīng)變,真實(shí)應(yīng)力σ=Sλ。

    圖7 單一絲纖維的名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系Fig.7 Nominal stress-elongation curve of single silk fibrosis

    單一絲纖維名義應(yīng)力隨著延伸率增大而增大,且增大速率不斷加快,表明絲纖維過(guò)程中絲溶液的分子結(jié)構(gòu)不斷變化,力學(xué)性能不斷增強(qiáng),具有超彈性特征,是建立家蠶前部絲腺單一絲纖維準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸力學(xué)本構(gòu)模型的依據(jù)。單一絲纖維斷裂極限名義應(yīng)力為38.89 MPa,延伸率為282.7%。

    2.2.2 絲纖維本構(gòu)模型

    采用Ogden 模型構(gòu)建絲纖維準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸力學(xué)本構(gòu)模型,其應(yīng)變能函數(shù)方程為:

    式中:N 為多項(xiàng)式階數(shù);μi和αi為材料常數(shù);λ1、λ2、λ3分別為材料在3 個(gè)方向的延伸率,對(duì)于各向同性不可壓縮材料,λ1=λ2=λ3=1,且單軸拉伸時(shí),λ1=λ,λ2=λ3=λ-1/2。

    利用ABAQUS 軟件擬合單一絲纖維準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸過(guò)程的名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系,得1 階Ogden 方程,系數(shù)μ1=0.482,α1=6.372,其擬合曲線如圖7 所示,相關(guān)系數(shù)達(dá)98.81%。

    2.3 絲腺體力學(xué)特性

    2.3.1 絲腺體名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系

    基于單一絲纖維準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸的力學(xué)本構(gòu)模型,以家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸過(guò)程中絲纖維單體二次拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)為依據(jù),可擬合獲得復(fù)合體拉伸過(guò)程中絲纖維單體的全程力學(xué)性能,如圖8 所示。

    圖8 復(fù)合體拉伸過(guò)程中絲纖維載荷-伸長(zhǎng)量關(guān)系Fig.8 Load-elongated value curve of silk fibrosis in the tensile process of compound

    基于家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸特性,復(fù)合雙體拉伸力學(xué)性能與相應(yīng)絲纖維單體的差值即為家蠶前部絲腺體的載荷-伸長(zhǎng)量關(guān)系,如圖9 所示。家蠶前部絲腺體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸過(guò)程分為兩階段:OG 段為近似線性變化的大變形拉伸過(guò)程,極限載荷為1.14 cN;GH 段為大幅振蕩的絲腺體斷裂過(guò)程,可能是由絲腺體復(fù)合結(jié)構(gòu)引起的,斷裂載荷為1.11 cN。

    圖10 為家蠶前部絲腺?gòu)?fù)合體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸過(guò)程中絲腺體的名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系。絲腺體從點(diǎn)G 開(kāi)始破壞,斷裂極限應(yīng)力為5.70 MPa,極限延伸率為172%,振蕩至點(diǎn)H 時(shí),斷裂應(yīng)力為5.52 MPa,延伸率為233%。

    圖9 絲腺體的載荷-伸長(zhǎng)量關(guān)系Fig.9 Load-elongated value curve of silk gland

    圖10 絲腺體的名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系Fig.10 Nominal stress-elongation curve of silk gland

    2.3.2 絲腺體本構(gòu)模型

    利用ABAQUS 軟件,擬合家蠶前部絲腺體準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸過(guò)程中近似線性變化的大變形階段名義應(yīng)力-延伸率關(guān)系,得2 階Ogden 本構(gòu)方程,其系數(shù)如表1 所示。該模型擬合曲線如圖10 所示,擬合相關(guān)系數(shù)達(dá)99.73%。

    表1 絲腺體本構(gòu)模型2 階Ogden 方程參數(shù)表Table 1 Coefficient table of two Ogden formula for silk gland mechanical constitutive model

    3 結(jié) 論

    (1)針對(duì)家蠶前部絲腺結(jié)構(gòu)、力學(xué)和物性等特征,提出了用于生物軟組織復(fù)合體軸向力學(xué)性能測(cè)試的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)方法,復(fù)合體拉伸過(guò)程具有獨(dú)立性、疊加性和時(shí)序性,進(jìn)而測(cè)量家蠶前部絲腺類微小生物軟組織的力學(xué)性能。

    (2)測(cè)試了吐絲中期家蠶前部絲腺體、絲纖維的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸力學(xué)性能,其拉伸斷裂極限延伸率分別達(dá)172%和282.7%,拉伸斷裂極限應(yīng)力為5.70 MPa 和38.84 MPa。吐絲中期家蠶前部絲腺內(nèi)絲蛋白溶液纖維化過(guò)程的力學(xué)性能明顯優(yōu)于前部絲腺體的,與目前廣泛研究的固壁管道內(nèi)流體流動(dòng)現(xiàn)象存在顯著差異。

    (3)基于Ogden 超彈性模型,構(gòu)建了家蠶前部絲腺體和絲纖維的準(zhǔn)靜態(tài)軸向拉伸力學(xué)本構(gòu)方程,經(jīng)ABAQUS 軟件擬合,與試驗(yàn)結(jié)果的相關(guān)系數(shù)達(dá)99.73%和98.81%。家蠶絲腺體、絲纖維的力學(xué)性能和本構(gòu)方程可用于仿生微通道制作材料和加工工藝的研究。

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