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    頁(yè)巖水平井井眼軌跡方位與層理面產(chǎn)狀的關(guān)系

    2018-05-28 08:00:33夏宏泉史亞紅王瀚瑋趙昊朱偉厚
    斷塊油氣田 2018年3期
    關(guān)鍵詞:層理主應(yīng)力方位

    夏宏泉 ,史亞紅 ,王瀚瑋 ,趙昊 ,朱偉厚

    (1.西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610500;2.中國(guó)石油西南油氣田公司蜀南氣礦,四川 瀘州 646000;3.中國(guó)石化中原油田分公司工程技術(shù)管理部,河南 濮陽(yáng) 457001)

    0 引言

    世界頁(yè)巖氣資源量約為456×1012m3,相當(dāng)于煤層氣(256×1012m3)與致密砂巖氣(209×1012m3)的總和。我國(guó)頁(yè)巖氣資源量約為26×1012m3,占全球頁(yè)巖氣資源量的5.7%[1-3]。水平井是頁(yè)巖氣開(kāi)發(fā)的核心技術(shù)之一,已廣泛應(yīng)用于頁(yè)巖氣開(kāi)發(fā)。頁(yè)巖儲(chǔ)層具有層理和天然裂隙,易膨脹破碎,水平段鉆井易發(fā)生井漏、垮塌等。針對(duì)頁(yè)巖儲(chǔ)層特征,開(kāi)展頁(yè)巖氣水平井井壁穩(wěn)定機(jī)理研究,避免工程事故發(fā)生,對(duì)現(xiàn)場(chǎng)具有重要指導(dǎo)意義[4]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者在研究井壁穩(wěn)定問(wèn)題方面,已經(jīng)取得了顯著成就。例如國(guó)外的Okland等[5-6]通過(guò)實(shí)驗(yàn)得出頁(yè)巖的井壁穩(wěn)定與層理面的強(qiáng)度各向異性有很大關(guān)系,國(guó)內(nèi)的金衍等[7-8]采用單一弱面強(qiáng)度準(zhǔn)則研究了弱面地層直井與斜井井壁的坍塌壓力計(jì)算模型,劉向君等[9]研究了巖石弱面傾角和傾斜方位角改變對(duì)直井、斜井井壁穩(wěn)定性的影響,但是對(duì)于頁(yè)巖水平井井壁穩(wěn)定性問(wèn)題的研究不夠完善,難以保證頁(yè)巖氣的經(jīng)濟(jì)高效開(kāi)發(fā)。

    本文以長(zhǎng)寧頁(yè)巖氣示范區(qū)為研究對(duì)象,基于頁(yè)巖巖石強(qiáng)度單一弱面剪切破壞準(zhǔn)則和頁(yè)巖水平井井壁應(yīng)力分布模型,建立了計(jì)算不同層理面產(chǎn)狀和不同井眼方位的頁(yè)巖水平井坍塌壓力模型。在此基礎(chǔ)上,定量分析層理面產(chǎn)狀對(duì)水平井井壁坍塌壓力的影響,旨在尋找頁(yè)巖層理面產(chǎn)狀與水平井井眼軌跡方位的關(guān)系規(guī)律,用以指導(dǎo)工區(qū)頁(yè)巖氣水平井的鉆井設(shè)計(jì)和施工。

    1 井壁剪切破壞準(zhǔn)則和應(yīng)力分布模型

    1.1 頁(yè)巖巖石強(qiáng)度單一弱面剪切破壞準(zhǔn)則

    頁(yè)巖強(qiáng)度在很大程度上受層理弱面的影響[10]。國(guó)外對(duì)于層理面巖石的研究已經(jīng)比較成熟,為了更好地描述巖石的各向異性,許多學(xué)者提出了各向異性破壞準(zhǔn) 則[11-13]。尤 其 是 J.C.Jaeger[14]對(duì) 摩 爾-庫(kù) 倫(Mohr-Coulomb)破壞準(zhǔn)則進(jìn)行推廣而提出了單一弱面準(zhǔn)則,對(duì)研究巖石的各向異性產(chǎn)生了重大影響。結(jié)合該準(zhǔn)則,經(jīng)過(guò)推導(dǎo)計(jì)算,得到頁(yè)巖巖石強(qiáng)度單一弱面剪切破壞準(zhǔn)則,如圖1所示。

    圖1 含單一弱面頁(yè)巖巖石剪切破壞理論分析示意

    巖石本體的剪切破壞模型為

    巖石層理面的剪切破壞模型為

    引入巖石沿層理破壞面法向與井壁最大主應(yīng)力的夾角φw,對(duì)式(2)變形整理,可得另一種形式的巖石層理面剪切破壞模型:

    其中

    式中:σ1,σ3分別為最大、最小主應(yīng)力,MPa;c0,cw分別為本體、 層理面的黏聚力,MPa;φ0,φw分別為本體、層理面的內(nèi)摩擦角,(°)。

    巖石沿層理面產(chǎn)生滑移破壞的條件為φ1<φw<φ2,此時(shí)用式(3)計(jì)算頁(yè)巖的坍塌壓力;頁(yè)巖本體發(fā)生破壞的條件為 0<φw<φ1和 φ2<φw<90°,此時(shí)用式(1)計(jì)算頁(yè)巖的坍塌壓力。 其中,φ1和 φ2的值可由式(4)和式(5)確定[15]。

    1.2 頁(yè)巖水平井井壁應(yīng)力分布模型

    水平井井壁穩(wěn)定性問(wèn)題為定向井井壁穩(wěn)定性問(wèn)題的特例[16]。研究頁(yè)巖定向井壁穩(wěn)定性問(wèn)題的關(guān)鍵是建立井壁應(yīng)力分布模型。令σv為上覆地應(yīng)力,σH和σh分別為水平最大主應(yīng)力和水平最小主應(yīng)力。為方便起見(jiàn),建立地應(yīng)力坐標(biāo)系(1,2,3)和井眼坐標(biāo)系(x,y,z),選取坐標(biāo)系(1,2,3)分別與主地應(yīng)力 σH,σh,σv方向一致。oz軸對(duì)應(yīng)于井軸,ox和oy位于與井軸垂直的平面之中。其中:定義ψ為井斜角(z軸與地層上覆層壓力σv方向的夾角),β為井筒在水平面內(nèi)的投影與最大水平主應(yīng)力σH的夾角。任意的井斜角ψ和β角就可以確定出井筒的方位。如圖2所示,可以建立井眼坐標(biāo)系(x,y,z)和地應(yīng)力坐標(biāo)系(1,2,3)之間的轉(zhuǎn)化關(guān)系[17]。令ψ=90°,得到頁(yè)巖水平井井壁圍巖應(yīng)力分布模型[18]:

    圖2 地應(yīng)力坐標(biāo)系和井眼坐標(biāo)系間的轉(zhuǎn)換關(guān)系

    式中:σr,σθ,σz,τθz分別為與水平井對(duì)應(yīng)的徑向應(yīng)力、周向應(yīng)力、軸向應(yīng)力和剪應(yīng)力,MPa;pm為鉆井液柱壓力,MPa;pp為地層孔隙壓力,MPa;θ為井周角,(°);ν為泊松比;α為有效應(yīng)力系數(shù);φ為地層孔隙度;δ為滲透系數(shù)(當(dāng)井壁不可滲透時(shí),δ=0;當(dāng)井壁滲透時(shí),δ=1);ζ為滲流效應(yīng)系數(shù)。

    根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)分析,井壁處3個(gè)主應(yīng)力分別為

    將式(6)代入式(7)中,并將其從大到小排序,可得到三向應(yīng)力狀態(tài)下的井壁主應(yīng)力分別為σ1,σ2,σ3,即求得頁(yè)巖水平井井壁最大、最小主應(yīng)力計(jì)算模型。

    2 水平井井壁坍塌壓力求解

    在大地坐標(biāo)系中,斜井的井斜角為ψ、方位角為β1,弱面走向?yàn)門(mén)R,弱面傾角為DIP,則弱面法線方向矢量n為

    井壁最大主應(yīng)力σ1的方向矢量N在斜井直角坐標(biāo)系中可表示為

    斜井直角坐標(biāo)系中井壁最大主應(yīng)力σ1的方向矢量N在大地坐標(biāo)系中可表示為

    其中:b1=cos β1cosψsinθ-sinβ1cosθ+cos β1sinψcos γ;b2=sinβ1cosψsinθ+cosβ1cosθ+sinβ1sinψcosγ;b3=-sinψ·sinθ+cosψcosγ。

    而井壁最大主應(yīng)力σ1的作用面與井軸oz間夾角γ 的計(jì)算公式為[19]

    最后得到井壁最大主應(yīng)力與弱面法向的夾角為

    井壁最大、最小主應(yīng)力σ1,σ3都是鉆井液柱壓力pm的非線性函數(shù),將σ1,σ3按條件代入巖石剪切破壞模型式(1)或式(3),則可求出含弱面的地層水平井井壁坍塌壓力的計(jì)算模型(方程)。通過(guò)解此非線性方程可求出維持弱面穩(wěn)定的鉆井液柱壓力安全下限值,此值就是所求的坍塌壓力值pb。利用軟件進(jìn)行數(shù)值模擬,可以得到不同傾角和傾向含層理面的頁(yè)巖井壁失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn)分布的演變過(guò)程。這為進(jìn)一步研究頁(yè)巖水平井段坍塌風(fēng)險(xiǎn)隨層理面產(chǎn)狀變化的規(guī)律提供了依據(jù)。

    3 層理面產(chǎn)狀對(duì)水平段方位選取的影響

    以H1井為研究對(duì)象,根據(jù)建立的頁(yè)巖水平井井壁剪切破壞模型和井壁應(yīng)力分布模型,編制相應(yīng)的程序。利用測(cè)井資料計(jì)算其2 750~3 050 m的地應(yīng)力和三壓力剖面,由剖面圖可知其井深2 800 m巖石力學(xué)和地應(yīng)力數(shù)據(jù)(見(jiàn)表1)。

    表1 H1井2 800 m巖石力學(xué)參數(shù)和地應(yīng)力統(tǒng)計(jì)

    利用表1數(shù)據(jù),模擬層理面傾角和傾向?qū)?yè)巖水平井井眼軌跡方位的影響程度,得到了層理面產(chǎn)狀對(duì)頁(yè)巖井壁坍塌失穩(wěn)的影響規(guī)律,如圖3和圖4所示。圖3 為頁(yè)巖層理面傾向?yàn)?30°, 傾角分別為 0°,15°,45°,75°時(shí)頁(yè)巖水平井井壁坍塌壓力當(dāng)量密度的變化規(guī)律。圖4為頁(yè)巖層理面傾角為60°,傾向分別為0°,45°,90°,135°,180°,225°時(shí)頁(yè)巖水平井井壁坍塌壓力當(dāng)量密度的變化規(guī)律(從藍(lán)色到紫色坍塌壓力依次升高)。

    由此,可以得出坍塌壓力隨層理面與井眼軌跡方位的變化關(guān)系規(guī)律:

    1)由圖3可知,當(dāng)層理面傾角小于45°時(shí),井周360°應(yīng)力云圖呈不對(duì)稱(chēng)分布,紅色區(qū)域明顯大于藍(lán)色區(qū)域,井壁巖石坍塌掉塊嚴(yán)重,井壁巖石發(fā)生層理面的剪切滑移;當(dāng)層理面傾角大于45°時(shí),井周360°應(yīng)力云圖基本呈對(duì)稱(chēng)分布,藍(lán)色區(qū)域逐漸開(kāi)始變大,井壁巖石變得越加穩(wěn)定,井壁巖石發(fā)生本體破壞。

    圖3 傾向30°、傾角不同時(shí)頁(yè)巖井壁坍塌失穩(wěn)規(guī)律

    圖4 傾角60°、傾向不同時(shí)頁(yè)巖井壁坍塌失穩(wěn)規(guī)律

    隨層理面傾角的逐漸增大,頁(yè)巖水平井井壁坍塌壓力當(dāng)量密度范圍逐漸變寬。當(dāng)井壁巖石發(fā)生層理面破壞時(shí)(DIP<45°),坍塌壓力當(dāng)量密度在 1.00~1.37 g/cm3變化,變化范圍較窄;當(dāng)井壁巖石發(fā)生本體破壞時(shí)(DIP>45°), 坍塌壓力當(dāng)量密度變化范圍為0.80~1.45 g/cm3,變化范圍變寬。

    2)井壁巖石發(fā)生本體破壞時(shí),在特定的方位鉆進(jìn)時(shí)井壁坍塌壓力明顯低于其他方位(見(jiàn)圖4,以DIP=60°為例分析)。例如,當(dāng)傾向?yàn)?5°時(shí),沿傾向相反的方向225°鉆進(jìn)較安全;當(dāng)傾向?yàn)?35°時(shí),沿傾向相反的方向315°鉆進(jìn)較安全。因此,當(dāng)層理面傾角大于45°時(shí),頁(yè)巖水平井井壁巖石發(fā)生本體破壞,此時(shí)沿層理面傾向的相反方向鉆進(jìn),可降低井壁坍塌風(fēng)險(xiǎn)。

    4 應(yīng)用實(shí)例分析

    同理,以H2井龍馬溪組為研究對(duì)象,其地層弱面φw為 25°、cw為 6 MPa,本體 φ0為 38°、c0為 18 MPa。 該區(qū)地層最小水平主應(yīng)力方位為NE25°,最大水平主應(yīng)力方位為NE115°,層理面傾向?yàn)镾E25°,層理面傾角為60°,且工區(qū)地應(yīng)力狀態(tài)為正常地應(yīng)力類(lèi)型。利用測(cè)井資料并結(jié)合測(cè)井精細(xì)解釋?zhuān)傻玫? 750~4 150 m地應(yīng)力和三壓力剖面。由剖面圖可知其井深為3 850 m和3 950 m的巖石力學(xué)和地應(yīng)力數(shù)據(jù)(見(jiàn)表2)。

    表2 H2井龍馬溪組巖石力學(xué)參數(shù)和地應(yīng)力統(tǒng)計(jì)

    以表2數(shù)據(jù)為依據(jù),結(jié)合頁(yè)巖水平井井壁坍塌壓力求解公式,使用軟件模擬井深為3 850 m和3 950 m,井眼軌跡分別沿最小水平主應(yīng)力方位(NE25°)、最大主應(yīng)力方位(NE115°)和層理面相反方位(NW25°)的安全鉆井液密度窗口,模擬結(jié)果如圖5所示。由圖5可知,井深為3 850 m時(shí),沿層理面傾向相反方向(NW25°)鉆進(jìn)時(shí)的鉆井液安全密度窗口(1.0~2.5 g/cm3),明顯寬于沿最小水平主應(yīng)力和最大水平主應(yīng)力鉆進(jìn)時(shí)鉆井液安全密度窗口(2.0~2.5 g/cm3和 1.4~2.5 g/cm3)。井深為3 950 m時(shí),規(guī)律相似。因此,通過(guò)分析,將H2井水平段方位角選為NW25°有利于井壁穩(wěn)定。H2井水平段的實(shí)際鉆進(jìn)方位為NE8°,此方位鉆進(jìn)井壁坍塌掉塊嚴(yán)重,建議后期根據(jù)本文的方法優(yōu)化鉆井方位為NW25°。

    H2井水平段頁(yè)巖地層實(shí)際鉆井過(guò)程中,鉆至3 750~3 850 m時(shí),未考慮層理面的影響,采用密度為1.49 g/cm3的鉆井液鉆進(jìn),井壁發(fā)生了明顯垮塌。為了阻止井壁繼續(xù)坍塌,考慮到層理面對(duì)頁(yè)巖水平井鉆井施工的影響,在3 850 m將鉆井液密度提高到1.99 g/cm3后,井壁垮塌掉塊有明顯減輕。因此,相比實(shí)際鉆井液密度,采用優(yōu)化后的地層鉆井液當(dāng)量密度,更有利于安全鉆井。

    圖5 井深3 850 m和3 950 m不同方位坍塌壓力對(duì)比

    5 結(jié)論

    1)基于頁(yè)巖巖石強(qiáng)度單一弱面剪切破壞準(zhǔn)則和頁(yè)巖水平井井壁應(yīng)力分布模型,綜合考慮巖石本體強(qiáng)度、頁(yè)巖層理面產(chǎn)狀等因素,建立層理性頁(yè)巖水平井井壁地層的坍塌壓力計(jì)算模型。該模型可為頁(yè)巖水平井井眼軌跡方位和鉆井液密度的優(yōu)選提供參考依據(jù)。

    2)層理面產(chǎn)狀對(duì)頁(yè)巖水平井井壁穩(wěn)定有顯著影響。當(dāng)頁(yè)巖層理面傾向一定時(shí),隨層理面傾角的逐漸增大,頁(yè)巖水平井井壁坍塌壓力當(dāng)量密度范圍逐漸變寬。當(dāng)層理面傾角小于45°時(shí),井壁巖石發(fā)生層理面的剪切破壞;當(dāng)層理面傾角大于45°時(shí),井壁巖石發(fā)生本體破壞,且當(dāng)井壁巖石發(fā)生本體破壞時(shí),頁(yè)巖水平井沿層理面傾向的相反方向鉆進(jìn)有利于井壁穩(wěn)定。

    3)將該方法應(yīng)用于長(zhǎng)寧龍馬溪頁(yè)巖地層,發(fā)現(xiàn)其預(yù)測(cè)的理想鉆井液密度和實(shí)際維持井壁穩(wěn)定的鉆井液密度基本一致。新方法克服了傳統(tǒng)未考慮層理面產(chǎn)狀對(duì)井壁穩(wěn)定的影響,可為頁(yè)巖水平井高效、安全鉆進(jìn)與壓裂改造提供可靠力學(xué)參考。

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