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    基于聲發(fā)射監(jiān)測的含水巖石動態(tài)損傷演化過程試驗研究*

    2018-05-10 03:38:40高子興楊意德李友偉
    采礦技術(shù) 2018年1期
    關(guān)鍵詞:水巖巖樣巖石

    高子興,夏 冬,楊意德,李友偉

    (1.華北理工大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院, 河北 唐山市 063009;2.華北理工大學(xué) 河北省礦業(yè)開發(fā)與安全技術(shù)重點實驗室, 河北 唐山市 063009)

    0 引 言

    AE是指材料或結(jié)構(gòu)在外部載荷作用下,以彈性波的形式釋放應(yīng)變能的現(xiàn)象[1]。AE技術(shù)可實時動態(tài)監(jiān)測巖石材料內(nèi)部微裂紋萌生、擴展,揭示其損傷演化過程[2]。通過對材料受載過程中AE事件動態(tài)演分析,有助于揭示巖石損傷破壞過程的動態(tài)演化規(guī)律[3]。國內(nèi)外諸多學(xué)者對巖石損傷破壞過程中AE定位開展了廣泛而深入的研究,20世紀60年代晚期,K. Mogi[4]應(yīng)用AE定位技術(shù),對花崗巖板在彎曲變形條件下的二維定位進行了研究,其后,C. H. Scholz[5]采用6個AE探頭,應(yīng)用最小二乘法獲得了單軸壓縮條件下AE事件的空間位置,開創(chuàng)了多通道擬合AE源定位算法。D. P. Janson[6]等應(yīng)用AE監(jiān)測技術(shù),對巖石損傷演化過程中裂紋累積、成核及宏觀擴展規(guī)律進行了研究;裴建良等[7]應(yīng)用AE及其定位技術(shù),對單軸加載條件下大理巖巖樣破裂過程中內(nèi)部不同空間組合類型自然裂隙的空間動態(tài)演化過程進行了研究,實現(xiàn)了自然裂隙及其擴展過程的精確定位;左建平等[8]采用AE監(jiān)測系統(tǒng)對煤、巖和煤巖組合體損傷破壞過程中的力學(xué)行為和AE行為進行了實時監(jiān)測,獲得了其AE三維空間分布規(guī)律;張鵬海等[9]對蝕變花崗巖破壞過程中AE事件的演化規(guī)律開展了試驗研究,研究結(jié)果為預(yù)測巖石的破壞提供試驗依據(jù);劉建坡等[10]采用單純形定位算法,對預(yù)制孔巖石試件損傷破壞過程中的AE時空演化特征進行了研究。

    上述研究成果極大地提高了人們對巖石破裂失穩(wěn)過程中AE時空演化規(guī)律的認識,但這些研究多針對于干燥巖石,很少涉及天然與飽水狀態(tài)巖石損傷破壞過程中AE的時空演化規(guī)律,而大多數(shù)的巖體工程多處于含水或飽水狀態(tài)。針對這一問題,采用基于最小二乘法的AE組合定位算法[11],對中關(guān)鐵礦干燥、天然及飽水狀態(tài)下的閃長巖在單軸加載條件下的動態(tài)損傷演化過程進行研究,研究成果有助于進一步認識巖體失穩(wěn)破壞機制,為提高含水巖體失穩(wěn)監(jiān)測精度提供試驗依據(jù)。

    1 試樣制備及試驗方法

    1.1 試樣制備

    將從中關(guān)鐵礦地下約600 m深處取回的閃長巖巖塊加工成高徑比為2∶1的圓柱體巖樣,巖樣直徑約為48 mm,加工精度符合相關(guān)試驗規(guī)程。根據(jù)試驗要求,干燥、天然及飽水巖樣分別為3個,各巖樣的具體尺寸和縱波波速見表1。

    1.2 試驗方法

    試驗采用加載速率為10 kN/min的單軸應(yīng)力加載方式。試驗設(shè)備由TAW-3000微機控制電液伺服試驗機和PCI-Ⅱ監(jiān)測系統(tǒng)組成,AE傳感器型號為Nano30,試驗裝置和傳感器位置示意圖見圖1。

    表1 巖樣尺寸及縱波波速

    圖1 試驗系統(tǒng)和傳感器位置

    AE監(jiān)測系統(tǒng)具體參數(shù)設(shè)置為:前置增益40 dB,傳感器頻率為125~750 kHz,門檻值和主放分別為45 dB和40 dB,采樣頻率為1 MHz。傳感器距試件端面距離20 mm,試驗時,在試件與傳感器接觸部位涂抹黃油進行耦合。

    2 試驗結(jié)果及分析

    2.1 聲發(fā)射定位精度的驗證

    試驗前為檢驗定位算法的精度,采用0.5 mm的HB鉛筆芯斷鉛試驗?zāi)M源進行傳感器響應(yīng)和定位誤差的測算。本次所有斷鉛試驗的試驗點均選在1、5傳感器連線的中點處,每組試驗重復(fù)10次。干燥、天然及飽水巖樣的定位結(jié)果如圖2所示。

    圖2 閃長巖斷鉛試驗定位結(jié)果

    根據(jù)實際斷鉛位置與定位結(jié)果對比分析可知,天然、干燥及飽水巖樣的定位誤差的平均值分別為4.44, 4.04 mm和2.44 mm。

    2.2 干燥巖樣的AE定位結(jié)果與分析

    AE事件實時動態(tài)顯示是研究巖石動態(tài)損傷演化過程的前提。本文按照AE事件產(chǎn)生的時間順序和能級大小進行三維動態(tài)顯示,AE事件能量的大小由球的直徑?jīng)Q定,能量與球的直徑成正比。

    干燥狀態(tài)典型巖樣的應(yīng)力-應(yīng)變-AE能率曲線、應(yīng)力-應(yīng)變-AE能量累積數(shù)曲線及AE事件的動態(tài)演化規(guī)律分別如圖3~圖5所示。

    圖3 干燥狀態(tài)巖樣應(yīng)力-應(yīng)變-AE能率曲線

    圖4 干燥狀態(tài)巖樣應(yīng)力-應(yīng)變-AE能量累積數(shù)曲線

    圖5 干燥狀態(tài)巖樣不同應(yīng)力水平聲發(fā)射時空演化規(guī)律

    根據(jù)圖3中AE能率與應(yīng)力之間的關(guān)系,將應(yīng)力-應(yīng)變-AE能率曲線劃分為初始壓密階段、彈性變形階段、損傷演化階段和失穩(wěn)破裂階段,各階段對應(yīng)于圖3中的OA段、AB段、BD段和D點以后階段,其中C點為巖石受擾動容易破裂失穩(wěn)的分界點。

    由圖3、圖4可見,在OA和AB段,巖樣內(nèi)部幾乎沒有AE能量釋放,在BD段,隨軸向應(yīng)力的增大,巖樣內(nèi)部有大量的AE能量釋放,在該階段,AE能率增大并呈階躍變化,AE能量累積數(shù)快速增多,D點以后,幾乎沒有AE能量釋放。

    由圖5可見,干燥巖樣在低于0.5σc(σc為峰值應(yīng)力)時,巖樣內(nèi)部累計產(chǎn)生的AE事件數(shù)約為其破裂失穩(wěn)時AE事件總數(shù)的12.5%,AE事件主要集中于巖樣的端部,這是因為在這一過程中,巖樣端部產(chǎn)生了損傷裂紋。當應(yīng)力由0.5σc增大到0.6σc這一過程中,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的8.5%,新增AE事件有向巖樣內(nèi)部發(fā)展的趨勢,且主要出現(xiàn)于巖樣最終破裂面附近;當應(yīng)力由0.6σc增大到0.7σc這一過程中,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的5%,從圖3也可以看出,該階段AE能率相對較小,新增AE事件主要出現(xiàn)在巖樣的中部;當應(yīng)力由0.7σc增大到0.8σc這一過程中,AE能率出現(xiàn)了一次大的階躍變化,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的11.5%;當應(yīng)力由0.8σc增大到0.9σc這一過程中,這一階段AE能率相對較小,但該階段巖樣釋放的能量相對較多,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的12.5%;當應(yīng)力超過0.9σc時,巖樣處于失穩(wěn)破裂前夕,該階段AE能率、AE能率累積數(shù)及AE事件數(shù)急劇增大,新增AE事件數(shù)約為總數(shù)的50%,該階段破壞裂紋貫通,巖樣發(fā)生宏觀破壞。在上述各應(yīng)力階段,AE事件均有向巖樣最終破裂面附近集群的趨勢,且主要分布于最終破裂面兩側(cè)。

    2.3 天然巖樣的AE定位結(jié)果與分析

    天然狀態(tài)下典型巖樣的軸向應(yīng)力-應(yīng)變-AE能率曲線及軸向應(yīng)力-應(yīng)變-AE能量累積數(shù)曲線分別如圖6、圖7所示,不同應(yīng)力水平時累積AE事件在空間中的分布如圖8所示。

    由圖6、圖7可見,在OA和AB段,AE能率和能量累積數(shù)幾乎為零,這兩個階段分別處于巖樣的壓密與彈性變形階段。BD段,該階段的應(yīng)力區(qū)間為(0.43~1.0)σc,其中C點的應(yīng)力為0.73σc,在BC段,AE能率和能量累積數(shù)均有小幅增大,CD段,AE能率出現(xiàn)階躍變化,能量累積數(shù)急劇增大。

    圖6 天然巖樣應(yīng)力-應(yīng)變-AE能率曲線

    圖7 天然巖樣應(yīng)力-應(yīng)變-AE能量累積數(shù)曲線

    圖8 天然巖樣不同應(yīng)力水平聲發(fā)射時空演化規(guī)律

    由圖8可見,天然巖樣在低于0.5σc時,巖樣內(nèi)部有少量AE事件產(chǎn)生,且產(chǎn)生的AE事件分布隨機;當應(yīng)力由0.5σc增大到0.8σc這一過程中,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的17.6%,新增AE事件主要出現(xiàn)于巖樣最終破裂面附近,但分布依舊較為分散;當應(yīng)力由0.8σc增大到0.9σc這一過程中,巖樣處于損傷演化階段后期,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的10.8%,通過對比該階段AE定位結(jié)果與巖樣最終破裂面位置關(guān)系發(fā)現(xiàn),AE事件主要集中于最終破裂面;當巖樣所受壓力接近其峰值強度時,AE能率、AE能量累積數(shù)及AE事件數(shù)快速增加,巖樣達到峰值強度時,巖樣失穩(wěn)破壞,此時,AE事件數(shù)不再增多,該階段新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的60.9%,該階段新增AE事件絕大多數(shù)集中于巖樣最終破裂面附近,少數(shù)呈離散狀分布。

    2.4 飽水巖樣的AE定位結(jié)果與分析

    飽水狀態(tài)下典型閃長巖巖樣的軸向應(yīng)力-應(yīng)變-AE能率關(guān)系曲線及軸向應(yīng)力-應(yīng)變-AE能量累積數(shù)關(guān)系曲線如圖9、圖10所示,不同應(yīng)力水平時累積AE事件在空間中的分布如圖11所示。

    由圖9、圖10可見,在OA和AB段,AE能率和AE能量累積數(shù)幾乎為零。BD段所處的應(yīng)力區(qū)間為0.76~1.0σc,其中C點的應(yīng)力為0.90σc,BC段,AE能率和能量累積數(shù)均有小幅增大,CD段,AE能率出現(xiàn)階躍變化,AE能量累積數(shù)急劇增大。

    由圖11可見,飽水巖樣在(0~0.5)σc應(yīng)力區(qū)間,巖樣內(nèi)有少量AE事件產(chǎn)生。當應(yīng)力由0.5σc增大到0.9σc這一過程中,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的28.56%,新增AE事件主要集中于最終破裂面附近,且接近于最終破裂面,當應(yīng)力超過0.9σc直至巖樣最終破裂這一過程中,新增AE事件數(shù)約為其總數(shù)的62.9%,并有向最終破裂面附近集群的趨勢。

    對比分析上述3種含水狀態(tài)巖樣損傷演化過程AE事件動態(tài)變化規(guī)律,可以發(fā)現(xiàn):在低應(yīng)力(應(yīng)力<0.5σc)階段,干燥巖樣內(nèi)部有少量AE事件產(chǎn)生,而天然與飽水巖樣內(nèi)部幾乎沒有AE事件產(chǎn)生;在0.5~0.9σc應(yīng)力區(qū)間內(nèi),各巖樣內(nèi)部均有一定數(shù)量的AE事件產(chǎn)生,且飽水巖樣產(chǎn)生的AE事件最接近于最終破裂面;在失穩(wěn)破裂階段,干燥、天然、飽水巖樣內(nèi)部AE事件所占各巖樣AE事件的比例依次遞增,且干燥與飽水巖樣AE事件集中出現(xiàn)在巖樣失穩(wěn)前的一段時間內(nèi),而飽水巖樣的AE事件集中出現(xiàn)于巖樣失穩(wěn)破裂前的一瞬間。

    圖9 飽水狀態(tài)巖樣應(yīng)力-應(yīng)變-AE能率曲線

    圖10 飽水狀態(tài)巖樣應(yīng)力-應(yīng)變-AE能量累積數(shù)曲線

    圖11 飽水狀態(tài)巖樣不同應(yīng)力水平時累積AE試件空間分布

    4 結(jié) 論

    (1) 含水狀態(tài)對巖樣AE事件的精度和事件數(shù)均有顯著影響,干燥、天然及飽水閃長巖的定位誤差分別為3.46,4.44 mm和2.44 mm。天然、飽水巖樣的聲發(fā)射事件數(shù)分別為干燥巖樣的37.2%和17.6%。

    (2) 在低應(yīng)力階段,干燥巖樣內(nèi)部產(chǎn)生的AE事件多于天然與飽水巖樣;在0.5~0.9σc應(yīng)力區(qū)間內(nèi),各巖樣內(nèi)部均有一定數(shù)量的AE事件產(chǎn)生;在失穩(wěn)破裂階段,干燥、天然、飽水巖樣內(nèi)部AE事件所占各巖樣AE事件的比例依次遞增。

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