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    韶鋼7號(hào)高爐護(hù)爐操作實(shí)踐

    2018-03-26 01:05:52陳生利匡洪鋒
    四川冶金 2018年6期
    關(guān)鍵詞:鐵口爐缸體長(zhǎng)

    陳生利,匡洪鋒,蔡 林

    (廣東韶關(guān)鋼鐵公司煉鐵廠,廣東 韶關(guān)512123)

    韶鋼7號(hào)高爐于2005年8月18日投產(chǎn),設(shè)計(jì)爐容2500m3,高爐有效高度31.7m,爐缸直徑11.08m,爐腰直徑12.2m,屬于典型的瘦高型高爐。2015年以來(lái),高爐進(jìn)入爐齡后期,面對(duì)高爐本體長(zhǎng)高明顯,爐身區(qū)域冷卻壁大量燒壞,爐缸側(cè)壁溫度頻繁超標(biāo),高爐生產(chǎn)的穩(wěn)定性逐漸變差等現(xiàn)象,從2016年開(kāi)始,高爐被迫采取系列護(hù)爐技術(shù)措施。

    1 高爐爐齡后期存在的問(wèn)題

    1.1 高爐本體長(zhǎng)高

    由于近些年韶鋼高爐生產(chǎn)成本壓力大,入爐原料質(zhì)量有所降低,高爐入爐原料中有害元素鉛、鋅以及堿金屬含量未得到有效控制。大量K、Na堿金屬在爐缸高溫鐵水作用下,與爐缸區(qū)域磚襯發(fā)生系列化學(xué)反應(yīng)形成相變,引發(fā)爐缸區(qū)域碳磚膨脹。原料中的鉛由于密度較大,熔點(diǎn)低,大量鉛沉淀在爐底磚縫內(nèi),引起爐缸、爐底磚襯異常膨脹。

    高爐耐材在大量有害金屬的影響下,高爐本體長(zhǎng)高。特別是2008年至2010年期間,受金融危機(jī)的影響,原料質(zhì)量大幅度降低,大量有害金屬在高爐內(nèi)循環(huán)富集,高爐本體長(zhǎng)高趨勢(shì)特別明顯,至2018年,爐體長(zhǎng)高達(dá)110mm。從現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量數(shù)據(jù)來(lái)看,高爐圓周方向長(zhǎng)高趨勢(shì)相差10mm,高爐本體出現(xiàn)輕微傾斜狀態(tài),爐皮多處開(kāi)裂,其中,1#鐵口上方爐皮縱向開(kāi)裂達(dá)1.5m。高爐本體長(zhǎng)高趨勢(shì)見(jiàn)圖1所示。

    圖1 高爐長(zhǎng)高趨勢(shì)圖

    1.2 高爐冷卻系統(tǒng)損壞

    至2016年,高爐爐身下部銅冷卻壁與鑄鐵冷卻壁之間有三層銅冷卻板出現(xiàn)大面積燒壞。高爐本體圓周方向,單層銅冷卻板冷、熱面分別有48塊,至目前為止,熱面冷卻板燒壞漏水的達(dá)125塊,占比86%,冷面燒壞漏水達(dá)76塊,占比49%。隨著高爐爐體長(zhǎng)高,爐身區(qū)域冷卻壁管頭拉裂現(xiàn)象較多,爐身中上部冷卻壁燒壞漏水達(dá)22塊,部分冷卻壁呈現(xiàn)向爐內(nèi)傾斜的現(xiàn)象。大量冷卻設(shè)備燒壞,導(dǎo)致?tīng)t墻保護(hù)性渣皮生成不穩(wěn)定,爐體熱負(fù)荷波動(dòng)大,給爐溫控制帶來(lái)不利影響。

    1.3 側(cè)壁溫度偏高

    至2010年高爐爐缸側(cè)壁溫度第一次超過(guò)400℃以來(lái),側(cè)壁溫度升高趨勢(shì)較明顯,溫度超500℃頻次較多。從理論計(jì)算可以得到,2013年初,爐缸區(qū)域陶瓷杯基本脫落,鐵水全部與碳磚接觸,爐缸區(qū)域碳磚逐步開(kāi)始侵蝕。爐缸陶瓷杯脫落時(shí),碳磚溫度均會(huì)出現(xiàn)大面積短期大幅度升高表現(xiàn),同時(shí)爐缸水溫差與熱負(fù)荷也相應(yīng)升高。至2016年初,1#鐵口區(qū)域碳磚溫度最高達(dá)761℃,且此溫度在1天時(shí)間內(nèi)從500℃直線升高,高爐采取臨時(shí)休風(fēng)堵風(fēng)口操作。

    1.4 高爐風(fēng)口變形

    受高爐入爐原料中有害金屬的影響,高爐內(nèi)襯耐材發(fā)生相變膨脹,在熱應(yīng)力作用下,風(fēng)口中小套易上翹變形[1]。小套與吹管,吹管與中節(jié)之間密封效果變差,經(jīng)常出現(xiàn)漏風(fēng)現(xiàn)象,特別是高爐休風(fēng)期間,裝吹管與風(fēng)口難度加大。在休風(fēng)更換小套期間,從風(fēng)口套流出大量銀白色金屬液體,經(jīng)化驗(yàn),此液體中含有大量鉛、鋅化合物。從風(fēng)口流出液體如圖2所示。

    圖2 風(fēng)口銀白色液體

    2 護(hù)爐操作技術(shù)措施

    2.1 優(yōu)化工藝操作

    (1)改善原料質(zhì)量。根據(jù)7號(hào)高爐的生產(chǎn)現(xiàn)狀,公司再次強(qiáng)調(diào)以高爐為中心的經(jīng)營(yíng)思路,提出走精料路線的方針。從2016年開(kāi)始,燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓指數(shù)從75%逐步提高至77%,自產(chǎn)焦炭熱強(qiáng)度(CSR)由65%提高至68%以上,焦炭反應(yīng)性(CRI)由26%降低至23%。在配料方面,提高了球團(tuán)礦的使用量,高爐入爐熟比增加至85%以上。在原料管理方面,優(yōu)化了篩分工藝,將生礦篩全部更換為樹(shù)脂篩,大大降低了入爐粉末含量,改善了高爐爐內(nèi)料柱透氣性。同時(shí),生礦篩分系統(tǒng)全部使用樹(shù)脂篩,篩網(wǎng)上粘結(jié)粉末的現(xiàn)象大大減少,進(jìn)一步降低了人工清理篩網(wǎng)的勞動(dòng)強(qiáng)度。

    從源頭改善原料質(zhì)量,嚴(yán)格控制入爐原料中Zn、Pb的含量,與公司采購(gòu)部門(mén)協(xié)調(diào),要求在原料采購(gòu)方面做到少采購(gòu)高鋅原料,確保入爐鋅負(fù)荷控制在0.35kg/t以?xún)?nèi),Pb含量控制在0.2kg/t以?xún)?nèi)。適當(dāng)提高燒結(jié)礦中MgO含量,控制好燒結(jié)礦中MgO/Al2O3在0.5水平,進(jìn)一步降低爐渣的粘度,改善爐渣流動(dòng)性,從而提高爐渣排堿能力,減少堿金屬在高爐內(nèi)的循環(huán)富集危害。

    (2)爐內(nèi)氣流調(diào)節(jié)上。受高爐爐型結(jié)構(gòu)的影響,堅(jiān)持采取中心加焦的操作模式,中心加焦量控制在25%-30%水平,逐步增加入爐風(fēng)量至5000m3/min,確保中心氣流穩(wěn)定充足,高爐實(shí)際風(fēng)速達(dá)到260m/s以上。在料制上,采用5檔位布料制度,外環(huán)四個(gè)檔位礦、焦同角,最大角度為37度,角差2度,最內(nèi)環(huán)為中心焦,角度13.5度。在保證較強(qiáng)且穩(wěn)定的中心氣流條件下,逐步提高頂壓,爐頂壓力由200kPa逐步提高至230kPa,頂壓提高后,可有效增強(qiáng)排鋅、排堿能力,進(jìn)一步減少了堿金屬在高爐內(nèi)的循環(huán)富集危害。7號(hào)高爐常規(guī)料制見(jiàn)表1。

    (3)出渣鐵管理。7號(hào)高爐設(shè)計(jì)鐵口3個(gè),按設(shè)計(jì)要求,爐外出渣鐵采取兩用一備模式。由于場(chǎng)地面積的限制,三個(gè)鐵口分別布置在南、北兩個(gè)出鐵場(chǎng),1#鐵口與2#、3#鐵口之間夾角均為150度,2#、3#鐵口之間夾角為60度。鐵口分布的不均勻,導(dǎo)致?tīng)t缸狀態(tài)經(jīng)常不活躍,特別是2#、3#鐵口出渣鐵階段,單爐次鐵水溫度波動(dòng)高達(dá)20℃。鑒于此,從2016年開(kāi)始,除鐵溝檢修期間外,實(shí)施3個(gè)鐵口輪流出鐵模式,控制鐵口深度在3100-3400mm區(qū)間,自此,爐缸活躍性得到了明顯的改善,高爐更加穩(wěn)定順行。

    表1 高爐常規(guī)料制

    2.2 冷卻設(shè)備維護(hù)

    對(duì)燒壞的銅冷卻板,采取對(duì)整個(gè)箱體進(jìn)行灌漿、封堵技術(shù)措施,同時(shí)對(duì)封堵冷卻板區(qū)域的熱電偶進(jìn)行全面檢查,確保溫度檢測(cè)正常。對(duì)燒壞漏水的冷卻壁,采取穿管修復(fù)技術(shù),既能維持一定的壁體區(qū)域冷卻,又能杜絕漏水入爐內(nèi)。穿管修復(fù)技術(shù)原理為:將漏水的冷卻壁進(jìn)出水管斷開(kāi),用其他管道和閥門(mén)連接到到下層出水管與上層進(jìn)水管,選擇直徑、長(zhǎng)度吻合的金屬軟管穿入漏水冷卻壁內(nèi),穿管完成后,在兩管之間壓入導(dǎo)熱性能良好的壓漿料,然后向金屬軟管內(nèi)通蒸汽使壓漿料快速凝固,最后焊接好壓漿孔道,恢復(fù)冷卻壁通水。具體工藝如圖3所示。

    圖3 冷卻壁穿管示意圖

    2.3 加強(qiáng)爐缸碳磚殘厚管理

    針對(duì)爐缸碳磚受有害金屬危害出現(xiàn)的膨脹現(xiàn)象,采取對(duì)爐缸區(qū)域進(jìn)行壓漿的處理措施,基本控制住爐缸區(qū)域氣隙的擴(kuò)大,鐵口冒煤氣現(xiàn)象得到緩解,提高了爐缸碳磚之間的有效傳熱效率,起到了護(hù)爐的作用效果。

    建立爐缸碳磚殘厚專(zhuān)項(xiàng)管理機(jī)制,每半月對(duì)爐缸工作狀態(tài)進(jìn)行異常總結(jié),主要包括爐缸區(qū)域碳磚溫度、碳磚殘厚、爐缸區(qū)域冷卻系統(tǒng)水溫差等的監(jiān)控分析。通過(guò)殘厚推算,制定了碳磚殘厚在700mm、600 mm、500mm三個(gè)點(diǎn)的對(duì)應(yīng)溫度值,分別按提醒、注意、危險(xiǎn)三個(gè)等級(jí)采取相應(yīng)的應(yīng)對(duì)措施。殘厚管理標(biāo)準(zhǔn)對(duì)應(yīng)熱電偶插入最深的第三點(diǎn)T3溫度值見(jiàn)表2。

    表2 殘厚管理標(biāo)準(zhǔn)所對(duì)應(yīng)T3溫度

    2.4 提高高爐本體冷卻強(qiáng)度

    7號(hào)高爐使用的是開(kāi)路式工業(yè)循環(huán)冷卻模式,經(jīng)過(guò)12年的生產(chǎn)后,設(shè)備開(kāi)始老化,高爐冷卻水壓、水量均出現(xiàn)不同程度的降低。2016年以來(lái),為了增強(qiáng)冷卻效果,通過(guò)增加一臺(tái)中壓泵的方式,增加高爐本體冷卻水量近500m3/h,此水量主要是用于爐缸高溫區(qū)冷卻。

    3 近幾年護(hù)爐成效

    通過(guò)一系列的護(hù)爐措施,高爐本體長(zhǎng)高區(qū)域明顯減弱,冷卻系統(tǒng)燒壞漏水?dāng)?shù)量近兩年只出現(xiàn)了3塊,高爐爐缸碳磚溫度超過(guò)600℃的頻次只出現(xiàn)了2次,高爐爐況順行也得到了保證,在護(hù)爐階段平均日產(chǎn)也能達(dá)到6200t水平,實(shí)現(xiàn)了高爐爐齡后期效益最大化。

    4 結(jié)語(yǔ)

    (1)韶鋼7#高爐護(hù)爐階段采取了一系列應(yīng)對(duì)措施,積極探索出適合爐役后期高爐本體維護(hù)的操作制度。

    (2)追求精料入爐的操作理念,維持好合理穩(wěn)定的煤氣流分布,達(dá)到合理的操作爐型,是高爐護(hù)爐的最有效手段[2]。

    (3)通過(guò)采取對(duì)漏水冷卻壁的穿管技術(shù),盡可能維持冷卻壁原有的冷卻強(qiáng)度,減緩高爐冷卻壁的燒損速度,杜絕了入爐水源。

    (4)加強(qiáng)爐缸碳磚殘厚趨勢(shì)管理,建立爐缸監(jiān)控維護(hù)制度,保證了爐缸溫度的安全受控,為爐役后期的穩(wěn)定順行提供了保障。

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