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    某商用車?yán)鋮s系統(tǒng)一維數(shù)值分析與性能優(yōu)化

    2018-03-21 12:55:06劉寧等
    汽車科技 2018年1期
    關(guān)鍵詞:性能優(yōu)化冷卻系統(tǒng)

    劉寧等

    摘要:利用一維數(shù)值分析與整車熱平衡試驗(yàn)解決某車型發(fā)動(dòng)機(jī)出水溫度過(guò)高的問(wèn)題。以整車許用環(huán)境溫度為評(píng)價(jià)指標(biāo),考慮發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架熱平衡數(shù)據(jù)為邊界,搭建整車?yán)鋮s系統(tǒng)換熱分析模型并基于整車熱平衡試驗(yàn)進(jìn)行標(biāo)定。通過(guò)分析得出風(fēng)量是影響許用環(huán)境溫度的主要因素,從風(fēng)扇性能優(yōu)化與空氣側(cè)流通條件改善兩方面提高某車型許用環(huán)境溫度。結(jié)果表明:外特性最大扭矩點(diǎn)工況下,新型無(wú)輪轂風(fēng)扇提高許用環(huán)境溫度2.5℃;前下?lián)蹙W(wǎng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化與空濾器右置方案分別提高許用環(huán)境溫度1.7℃和2.4℃,經(jīng)過(guò)優(yōu)化該車許用環(huán)境溫度滿足設(shè)計(jì)要求。

    關(guān)鍵詞:一維;冷卻系統(tǒng);許用環(huán)境溫度;性能優(yōu)化

    中圖分類號(hào):U464 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1005-2550(2018)01-0059-06

    前言

    一維仿真方法在冷卻系統(tǒng)部件匹配與參數(shù)設(shè)計(jì)中廣泛應(yīng)用,能有效縮短產(chǎn)品開(kāi)發(fā)周期與節(jié)約成本。針對(duì)道路試驗(yàn)反饋某車型發(fā)動(dòng)機(jī)低轉(zhuǎn)速下出現(xiàn)水溫過(guò)高的問(wèn)題,分析其原因是該車匹配大馬力發(fā)動(dòng)機(jī)后現(xiàn)有冷卻系統(tǒng)散熱能力不足。本文利用一維仿真方法,考慮整車許用環(huán)境溫度作為評(píng)價(jià)指標(biāo),確定了以提高風(fēng)量作為改進(jìn)方向,最后通過(guò)整車熱平衡試驗(yàn)驗(yàn)證了改進(jìn)效果,較好的解決了發(fā)動(dòng)機(jī)水溫過(guò)高的問(wèn)題。

    1冷卻系統(tǒng)建模與分析

    1.1發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架熱平衡試驗(yàn)

    為準(zhǔn)確獲取發(fā)動(dòng)機(jī)各部件散熱量數(shù)值,進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架熱平衡試驗(yàn),試驗(yàn)場(chǎng)景如圖1所示。發(fā)動(dòng)機(jī)總成不帶風(fēng)扇,調(diào)溫器強(qiáng)制全開(kāi),穩(wěn)定時(shí)測(cè)量外特性工況下數(shù)據(jù)。

    圖2是外特性工況下某發(fā)動(dòng)機(jī)熱平衡熱量分布曲線。選取最大扭矩點(diǎn)和最大功率點(diǎn)作為計(jì)算工況點(diǎn),由圖2曲線獲取散熱器、中冷器、機(jī)冷器部件換熱數(shù)據(jù),作為模型的計(jì)算邊界,見(jiàn)表1。對(duì)比發(fā)現(xiàn),大馬力發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻液散熱量大幅增加,導(dǎo)致原有冷卻系統(tǒng)能力不足,帶來(lái)發(fā)動(dòng)機(jī)水溫過(guò)高的問(wèn)題。

    1.2基于KULI的發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻系統(tǒng)建模

    發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻系統(tǒng)布置如圖3所示,冷卻液流動(dòng)方向?yàn)樯舷聶M流,中冷空氣流動(dòng)方向?yàn)樽笥覚M流,空氣傳遞路徑為冷凝器、中冷器、散熱器、護(hù)風(fēng)圈、風(fēng)扇、機(jī)艙等。冷卻各部件幾何參數(shù)和位置由設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)獲取。

    建立的冷卻系統(tǒng)建模分為液側(cè)模型(圖4)和氣側(cè)模型(圖8所示)所示。發(fā)動(dòng)機(jī)換熱量直接通過(guò)“熱源”模型定義,液側(cè)模型有散熱器熱交換、機(jī)油冷卻熱交換、中冷空氣熱交換三個(gè)換熱過(guò)程。各換熱元件換熱特性,根據(jù)臺(tái)架試驗(yàn)數(shù)據(jù)定義其換熱效率。圖5和圖6分別是散熱器和中冷器的換熱曲面。圖7是液側(cè)各部件的流阻熱性曲線,水套、節(jié)溫器流阻特性曲線由發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架熱平衡試驗(yàn)獲取,散熱器流阻特性通過(guò)臺(tái)架試驗(yàn)獲取。

    空氣側(cè)各部件風(fēng)阻特性由臺(tái)架試驗(yàn)獲取,如圖9所示。風(fēng)扇性能曲線由風(fēng)扇臺(tái)架試驗(yàn)獲取,如圖10所示。

    發(fā)動(dòng)機(jī)艙內(nèi)壓力損失定義為BIR值,通過(guò)橫坐標(biāo)為風(fēng)量,縱坐標(biāo)為壓力損失的二次曲線定義,二次曲線常數(shù)項(xiàng)根據(jù)整車熱平衡試驗(yàn)進(jìn)行標(biāo)定。主要原理是當(dāng)機(jī)艙布置確定后,壓力損失也隨之確定,可根據(jù)整車熱平衡試驗(yàn)得到的許用環(huán)境溫度為目標(biāo),反向求解BIR值。某車型為擴(kuò)展新產(chǎn)品,僅機(jī)艙布置環(huán)境發(fā)生部分變化,BIR值根據(jù)傳統(tǒng)數(shù)據(jù)庫(kù)取經(jīng)驗(yàn)值15,環(huán)境溫度為33℃,運(yùn)行模型,得到最大扭矩點(diǎn)工況下許用環(huán)境溫度計(jì)算結(jié)果為35.1℃,最大功率點(diǎn)工況下許用環(huán)境溫度計(jì)算結(jié)果為47.5℃。

    圖11是某車型環(huán)境倉(cāng)整車熱平衡試驗(yàn)場(chǎng)景,試驗(yàn)工況與計(jì)算工況相同,試驗(yàn)環(huán)境溫度盡量保持恒定且與仿真設(shè)置數(shù)值相同。對(duì)比試驗(yàn)與仿真結(jié)果見(jiàn)表2,可見(jiàn)試驗(yàn)值與計(jì)算值偏差均在2℃以內(nèi),這還包括試驗(yàn)環(huán)境溫度偏差,表明上述仿真準(zhǔn)確度較高。進(jìn)一步地修正BIR值為20,保證仿真結(jié)果與試驗(yàn)值吻合。另外,從試驗(yàn)結(jié)果得知最大扭矩工況下整車許用環(huán)境溫度為33.9℃,與某批量生產(chǎn)車型許用環(huán)境溫度38℃相比,太低,熱平衡試驗(yàn)結(jié)論與道路試驗(yàn)的反饋是吻合的。因此,后續(xù)必須確認(rèn)改進(jìn)方向,提出具體解決方案并驗(yàn)證改進(jìn)效果。

    1.3冷卻性能影響因素分析

    某車型散熱器布置空間有限,無(wú)法加大散熱器,考慮從增加冷卻液流量和風(fēng)量?jī)煞矫嫣岣咴S用環(huán)境溫度。通過(guò)對(duì)最大扭矩工況下仿真分析,得出許用環(huán)境溫度與水流量關(guān)系如圖12所示??梢钥闯?,冷卻液流量從200L/min增大到350L/min,許用環(huán)境溫度由32.2℃增大到34.5℃,冷卻液流量繼續(xù)增大,許用環(huán)境溫度反而降低,表明一定范圍內(nèi)增大冷卻液流量是可行的,盲目增大冷卻液流量提高許用環(huán)境溫度的措施不可取。最大扭矩工況下該車?yán)鋮s液流量為220L/min,根據(jù)現(xiàn)有平臺(tái)可選擇大排量水泵使冷卻液流量增大至260L/min,許用環(huán)境溫度提高0.7℃,與設(shè)計(jì)要求差距較大,這也表明該冷卻系統(tǒng)水流量足夠,因此增加冷卻液流量方案不可行。

    許用環(huán)境溫度與風(fēng)量關(guān)系如圖13所示,可以看出許用環(huán)境溫度隨風(fēng)量增大而迅速提高。整車熱平衡試驗(yàn)耦合KULI標(biāo)定后的風(fēng)量計(jì)算結(jié)果為2.7m3/s,許用環(huán)境溫度要達(dá)到38℃設(shè)計(jì)要求,風(fēng)量需提高至2.94m3/s,提高10%以上。常見(jiàn)的風(fēng)量提升的措施有風(fēng)扇升速,加大風(fēng)扇直徑。風(fēng)扇升速消耗發(fā)動(dòng)機(jī)功率同時(shí)降低噪聲水平,風(fēng)扇直徑加大需求較大布置空間同時(shí)整車重量成本增加。本文選擇從風(fēng)扇性能優(yōu)化與空氣側(cè)流通條件改善兩方面提高某車型許用環(huán)境溫度。

    2冷卻系統(tǒng)性能優(yōu)化

    2.1新型無(wú)輪轂風(fēng)扇

    新開(kāi)發(fā)φ760mm無(wú)輪轂風(fēng)扇,見(jiàn)圖14風(fēng)扇結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)比見(jiàn)表3。

    通過(guò)風(fēng)扇臺(tái)架試驗(yàn)獲取風(fēng)扇風(fēng)量一靜壓曲線,對(duì)比最大扭矩工況下無(wú)輪轂風(fēng)扇與環(huán)形風(fēng)扇性能如圖15。經(jīng)過(guò)軟件仿真,新開(kāi)發(fā)的無(wú)輪轂風(fēng)扇許用環(huán)境溫度提高2.5℃,為36.4℃,如圖16所示,仍不滿足要求,需進(jìn)一步提高。

    2.2空氣側(cè)流通條件改善

    空氣側(cè)模塊主要是指前端格柵擋網(wǎng)模塊與發(fā)動(dòng)機(jī)艙周圍布置模塊。某車型在前臉造型階段就優(yōu)化了格柵結(jié)構(gòu),并考慮車速為90kM/h工況下進(jìn)行了整車空氣側(cè)CFD分析(見(jiàn)圖17),數(shù)據(jù)結(jié)果(見(jiàn)表4)表明冷卻模塊進(jìn)風(fēng)量較原車型有提高,但是該車試驗(yàn)中仍然出現(xiàn)了發(fā)動(dòng)機(jī)水溫過(guò)高的問(wèn)題。若再次變更格柵結(jié)構(gòu),造成模具投入嚴(yán)重浪費(fèi),所以對(duì)格柵不再作優(yōu)化。

    保險(xiǎn)杠下檔網(wǎng)開(kāi)孔密集,通過(guò)臺(tái)架試驗(yàn)獲取壓降特性,并與冷卻模塊各總成風(fēng)阻特性對(duì)比見(jiàn)圖18,下檔網(wǎng)阻力處于較大水平,存在優(yōu)化空間。改進(jìn)下檔網(wǎng)結(jié)構(gòu)如下圖19,試制新結(jié)構(gòu)擋網(wǎng)實(shí)車換裝,進(jìn)行整車熱平衡試驗(yàn)效果驗(yàn)證。

    部分空氣通過(guò)駕駛室后圍排出,空濾器布置位置影響后圍空氣流通,重新布置空濾器,改為右側(cè)布置,方案見(jiàn)圖20。實(shí)車換裝空濾器布置方案,進(jìn)行熱平衡試驗(yàn)效果驗(yàn)證。

    圖21為熱平衡試驗(yàn)結(jié)果,可見(jiàn),兩次優(yōu)化后的冷卻系統(tǒng)許用環(huán)境溫度為38.1℃,與生產(chǎn)車型相當(dāng),較好的解決該車發(fā)動(dòng)機(jī)出水溫度較高的問(wèn)題。

    3結(jié)論

    1.利用發(fā)動(dòng)機(jī)熱平衡試驗(yàn)獲取各部件換熱量邊界,利用臺(tái)架試驗(yàn)獲取散熱器、風(fēng)扇等性能曲線,利用整車熱平衡試驗(yàn)進(jìn)行標(biāo)定,基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)建立的一維模型是準(zhǔn)確的。

    2.仿真結(jié)果表明風(fēng)量提高10%以上許用環(huán)境溫度才可滿足要求,對(duì)應(yīng)的解決方案為新型無(wú)輪轂風(fēng)扇提高許用環(huán)境溫度2.5℃;前下?lián)蹙W(wǎng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化與空濾器右置方案分別提高許用環(huán)境溫度1.7℃和2.4℃。

    3.運(yùn)用一維數(shù)值分析結(jié)合整車熱平衡試驗(yàn)的方法解決冷卻系散熱不足問(wèn)題是可行的,可有效應(yīng)用于產(chǎn)品發(fā)開(kāi)中,提高效率。

    4.需進(jìn)一步探索一維數(shù)值分析與三維空氣動(dòng)力學(xué)聯(lián)合仿真的方法,在概念設(shè)計(jì)階段建立格柵造型、機(jī)艙布置等空氣側(cè)影響因素與發(fā)動(dòng)機(jī)水溫等各參數(shù)的相關(guān)性,試驗(yàn)前通過(guò)虛擬仿真預(yù)測(cè)主要影響因素,縮短產(chǎn)品開(kāi)發(fā)周期。

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