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    角木塘水電站工程高效聯(lián)合消能工分析研究

    2018-03-15 01:33:26
    四川水利 2018年6期
    關(guān)鍵詞:消力消力池邊墻

    (貴州省水利水電勘測設(shè)計研究院,貴陽,550002)

    1 研究背景

    在壩工設(shè)計中,泄洪消能是非常重要的研究課題。它不僅影響整個樞紐工程的布置,還直接影響工程量與投資,并且它的成敗關(guān)系著整個工程的運行安全[1、2]。

    在河流中修建水電站,由于壩址地形地質(zhì)條件,泄洪過流寬度常常受到限制,這類泄水建筑物多具有高水頭、大流量、低佛氏數(shù)、深尾水以及下游水位落差變幅大等特點,泄水建筑物的形式和合理布置是一個重要技術(shù)問題,很有必要通過水工模型試驗,分析消能形式的合理性,尋求一種技術(shù)可行、安全可靠、經(jīng)濟合理的樞紐布置和泄洪消能設(shè)計方案[3]。

    目前我國在消能防沖方面取得的研究成果較多,出現(xiàn)了許多新型的消能方式,其中寬尾墩聯(lián)合消能工,是我國首創(chuàng)的一項泄洪消能新技術(shù),其特點是將溢流壩閘墩尾部由常規(guī)的平尾改為寬尾,把堰頂原來的二元溢流水舌在墩尾加以收縮,迫使水舌沿壩面縱向擴展而成為堰頂三元收縮射流,這種形態(tài)水流和各種傳統(tǒng)消能流聯(lián)合運用,形成各種寬尾墩聯(lián)合消能工,適用于高中低水頭、大流量、低佛氏數(shù)工程,解決了多個工程的泄洪消能難題。寬尾墩聯(lián)合消能工可充分發(fā)揮各單項泄洪建筑物的消能優(yōu)勢,形成立體的泄洪結(jié)構(gòu)并求得最佳的聯(lián)合效果,明顯提高傳統(tǒng)消能工的消能率,改善下游銜接流態(tài),顯著減少下游河床沖刷,尤其是和底流或戽流結(jié)合時,其效率更為顯著,可達到圓滿的消能效果,是解決大單寬流量、低佛氏數(shù)泄洪消能難題的一條新的有效途徑。寬尾墩聯(lián)合消能工已成功地應(yīng)用于安康、五強溪、巖灘、隔河巖、索風(fēng)營等許多大型及中小型水利水電工程中,取得了顯著的技術(shù)效果和經(jīng)濟效益。本文結(jié)合角木塘水電站工程的特點,對泄洪消能方案進行了論述[2、4、5、6~8]。

    2 工程概況

    角木塘水電站工程位于芙蓉江干流下游河段,地處貴州省道真縣忠信鎮(zhèn)聯(lián)江村放牛坪,為芙蓉江水電梯級開發(fā)中的第10級,上銜官莊電站,下接浩口電站。壩址控制流域集水面積為6886km2,壩址校核工況洪峰流量為13600m3/s(P=0.2%),設(shè)計工況洪峰流量為9610m3/s(P=2%),消能防沖工況洪峰流量為8790m3/s(P=3.33%)。角木塘水電站工程任務(wù)主要是發(fā)電,裝機容量為2×35MW。水庫校核洪水位387.034m,總庫容3259萬m3,水庫正常蓄水位為383m。

    工程主要由擋水建筑物、泄水消能建筑物、發(fā)電引水系統(tǒng)和發(fā)電廠房等組成。擋水建筑物為碾壓混凝土重力壩,壩頂高程388m,最大壩高55m,壩頂寬為6m,壩軸線長154.8m。溢流壩段布置于河床偏左岸,溢流凈寬為62.5m,堰頂高程為364.5m。表孔設(shè)5扇弧形工作閘門及1扇平面檢修鋼閘門,大壩下游消力池長75m。發(fā)電引水系統(tǒng)及廠房布置于右岸,發(fā)電引水系統(tǒng)由進水口和壓力引水道組成,進口閘井段長26.84m,單條引水道長38.612m,引水道末端接機組進水管。主、副廠房平行布置,升壓站為戶內(nèi)式,主廠房平面尺寸為67.3m×25.9m,機組中心間距17m,水輪機安裝高程348.657m。

    壩址河谷為不對稱“Ⅴ”型谷,左岸地形坡度一般在40°~60°之間,局部達70°~80°;右岸地形坡度一般在35°~55°之間,兩岸均為逆向坡或斜向坡,自然邊坡穩(wěn)定。兩岸緩坡殘坡積的粘土夾碎石層厚0~3.5m;河床沖洪積的砂卵礫石層厚10.0m~18.9m。下伏基巖左壩肩緩坡以上為(S2h)泥巖,左壩肩及河床為(P2q)灰?guī)r,河床、右壩肩中下部為(P2m)灰?guī)r,右壩肩中上部為(P3w+c)灰?guī)r,下部為薄層泥巖、粉砂巖夾薄層灰?guī)r不等厚互層,上部為灰?guī)r。左壩肩水平強風(fēng)化層厚6m~8m,水平弱風(fēng)化層厚9m~14m;右壩肩水平強風(fēng)化層厚22m~25.5m,水平弱風(fēng)化層厚8m~14m;河床巖體強風(fēng)化層厚3m~5m,弱風(fēng)化層厚6m~12m。

    3 泄水消能建筑物布置

    3.1 泄洪布置方案擬定

    本工程為碾壓混凝土重力壩,壩址位置河床較窄,水庫正常蓄水位383m高程對應(yīng)的河床寬約130m。由于洪量大,溢洪道需要較大的泄洪寬度。左岸山勢陡峻,不具備布置岸邊溢洪道的條件;右岸地形雖較緩,但發(fā)電廠房布置于右岸,且壩址右岸下游約280m~525m的范圍內(nèi)有Ⅲ號崩塌體,故右岸也不具備布置岸邊溢洪道的條件。另外,由于本工程上、下游洪水位相差較小,若設(shè)置底孔對減小泄洪壓力的影響甚小,并且因溢流堰頂高程(364.5m)比淤沙高程(366.4m)低1.9m,也不需設(shè)置底孔沖沙。因此,本工程泄洪方案擬定為表孔泄洪。

    3.2 消能方式選擇

    本工程消能防沖建筑物為3級建筑物,消能防沖洪水標(biāo)準(zhǔn)為30年一遇。本工程泄洪具有低水頭、大單寬流量和低佛氏數(shù)的特點,泄水建筑物消能方式的選擇須兼顧水力、地形、地質(zhì)及應(yīng)用條件進行綜合分析選定。本工程大壩下游河床覆蓋層較厚,抗沖刷能力較差,并且下游洪水位較高,故消能方式采用挑流消能不合適;面流消能適用于中、低水頭,下游尾水較深,水位變幅不大及河岸穩(wěn)定、抗沖刷能力強的情況。面流流態(tài)復(fù)雜多變,水面波動較大且向下游延伸較遠,對岸坡穩(wěn)定、電站運行均有不利影響。本工程雖然下游尾水較深,但水位變幅大,河床右岸抗沖刷能力差,大壩下游右岸約280m~525m的范圍有Ⅲ號崩塌體,故本工程也不宜采用面流消能;消能戽適用于尾水較深且變幅較小,且下游河床和兩岸抗沖能力較強的情況。消能戽消能高速水流在表面,水面波動較大,其缺點與面流消能工相同,故消能戽也不適合本工程。底流消能具有水躍穩(wěn)定,安全可靠,消能效果好,下游水面波動小,對地質(zhì)條件和尾水變幅適應(yīng)性強及水流霧化較小等優(yōu)點,可適應(yīng)高、中、低水頭,只是消力池工程量較大[9]。故消能方式考慮采用底流消能。

    4 消能工方案研究

    本工程校核工況泄量為13600m3/s,最大單寬流量達217.6m3/s,選擇適宜的消能工方案對本工程的運行安全至關(guān)重要。本工程消能工設(shè)計時綜合考慮投資、下泄水流流態(tài)、消能效果、對電站尾水、下游河床和岸坡的沖刷影響等因素,借助水工模型試驗進行消能工方案[5、10、11]研究,以選擇適合本工程特點的消能工。消能工在水工模型試驗研究過程中,進行了如下多個方案的比較:

    (1)跌坎底流消能方案:跌坎+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案(池長75m);

    (2)正坡階控消力池(底部斜邊墻消力池+反坡式尾坎)方案(池長60m);

    (3)消力墩+“T”型墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案(池長60m);

    (4)趾墩+消力墩+“T”型墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案(池長60m);

    (5)消力墩+“T”型墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案(池長75m);

    (6)寬尾墩+消力墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案(池長75m)。

    4.1 跌坎底流消能方案

    該方案堰頂下游面冪曲線末端采用1∶1的斜坡與下游半徑為15m的圓弧段相銜接,圓弧段末端接345m高程的平臺,與下游消力池間形成跌坎,消力池末端設(shè)置反坡式尾坎。

    水工模型試驗成果表明,這種跌坎式底流消能工消能效果不理想,存在一些不足:

    (1)消力池底板的效用較低。各工況下主流距離消力池底板較遠,消力池底板至主流底部的這部分空間沒有被充分利用;

    (2)消能率在8%~33%之間,在常遇洪水(P=50%)條件下消能率接近30%,消能效果較差;

    (3)由于出池后的水流仍具有較大能量,與下游水流銜接時形成了二次水躍,對下游河床和岸坡的沖刷影響較大。

    4.2 正坡階控消力池(底部斜邊墻消力池+反坡式尾坎)方案

    該方案是在方案(1)實驗成果的基礎(chǔ)上,對消能工的結(jié)構(gòu)型式做了如下調(diào)整:

    (1)去掉跌坎平臺,將WES堰下游側(cè)1∶1的斜坡壩面延長至消力池底部;

    (2)縮短消力池15m,即消力池池長調(diào)整為60m,消力池尾坎型式不變。

    水工模型試驗成果表明,該方案與方案(1)相比,消力池內(nèi)流態(tài)有較明顯改善,主要表現(xiàn)在以下兩方面:

    (1)主流下潛。出閘水流直接下潛至消力池底部附近,消力池臨底流速和池底壓力增大;

    (2)池內(nèi)水流摻混加劇。水流摻混加劇對提高消能率有一定貢獻,P=20%、P=50%工況下消能率均不超過30%,消能效果仍不夠理想,在消力池出口附近仍有二次水躍發(fā)生,出池水流流速較大(P=20%工況下達到11.39m3/s),對下游河床和岸坡的沖刷影響較大。

    4.3 消力墩+“T”型墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案

    該方案是在方案(2)的基礎(chǔ)上,根據(jù)本工程特點考慮增加輔助消能工,在距消力池首部18m處設(shè)置7個梯形消力墩,在消力池末端尾坎前設(shè)置7個新型“T”型墩。

    水工模型試驗成果表明,在常遇洪水條件下,該方案消能效果較好,主要表現(xiàn)在:

    (1)整個消力池流態(tài)良好,水面較為平穩(wěn),降低了消力池尾坎附近的流速,消力池整體消能率提高至40%左右,同時也消除了二次水躍;

    (2)出池水流的流速大小基本控制在6m/s以內(nèi),下游右岸Ⅲ號堆積體位置的近岸流速基本控制在5m/s以內(nèi)(P=50%時在Ⅲ號崩塌體下游邊線位置出現(xiàn)最大流速5.42m/s),降低了對河床和岸坡的沖刷影響。但該方案在較大洪水(如P=2%)條件下,因下游水位較高,主流上半部分沒有受到輔助消能工的影響,消能效果仍然不夠理想。

    輔助消能工附近的流速隨著泄量的增加而減小,在P=50%工況下,中部消力墩附近最大流速達18.01m/s,易發(fā)生空蝕破壞,且消力墩在常年水位以下深達17m,其檢修較為困難,這是該方案較大的缺點。

    4.4 趾墩+消力墩+“T”型墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案

    該方案是在方案(3)的基礎(chǔ)上,考慮在消力池入口斜坡段設(shè)置趾墩,以便進一步提高消能率。結(jié)合本工程特點將趾墩布置于閘墩尾部和消力池間的斜坡中部,頂部高程345m,趾墩高為4m,中間三孔每孔布置兩個,兩個邊孔每孔布置一個。

    水工模型試驗成果表明,該方案與方案(3)相比,僅在高頻洪水下泄時消能率有所改善。輔助消能工附近的流速隨著泄量的增加而減小,在P=50%工況下,趾墩周邊最大流速達17.82m/s,消力墩周邊最大流速達17.66m/s,消力池末端“T”型墩周邊各工況下流速均較小,低于15m/s。趾墩、中部易發(fā)生空蝕破壞,檢修比較困難,這是該方案較大的缺點。P=50%工況下,尾坎后水流最大流速為10.38m/s,在Ⅲ號堆積體所在河道最大流速5.27m/s,較方案(3)相比略有降低。

    4.5 消力墩+“T”型墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案

    該方案是在方案(4)的基礎(chǔ)上,將消力池長度延長至75m,撤除趾墩,中墩位置向后移至距消力池首部30m處。

    水工模型試驗成果表明:

    (1)該方案各工況下輔助消能工附近流速基本保持在15m/s以下,僅在P=3.33%工況下,在中間消力墩兩側(cè)流速達到了16.42m/s;

    (2)該方案消能率約為6%~43%,消能效果較好;

    (3)溢流表孔和消力池底板的空化程度較輕;

    (4)下游河道流速分布較均勻,下游右岸Ⅲ號崩塌體附近流速隨著泄量的增加而增大,在校核工況下出現(xiàn)最大值5.42m/s,其它工況下基本在5m/s以內(nèi),故各工況下泄水流對下游河床和Ⅲ號崩塌體的影響較小。

    4.6 寬尾墩+消力墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池方案

    上述方案(5)雖然效果較好,但仍不夠理想。為了進一步研究適合本工程特點的消能工,使消能效果達到理想高效的目的,使表孔、消力池及下游水流流態(tài)更加良好,出池水流流速更小,以盡量減小對下游河床及右岸Ⅲ號崩塌體的影響。根據(jù)工程經(jīng)驗,寬尾墩底流消力池消能,是解決大單寬流量、低佛氏數(shù)泄洪消能難題的一條新的有效途徑[7]。表孔加寬尾墩,壩下消力池長度可以減短1/3,消力池尾坎處流速分布趨于均勻,對提高消能率、減輕下游沖刷有明顯的效果[6、12]。故在方案(5)的基礎(chǔ)上研究了寬尾墩底流消力池聯(lián)合消能方案。為了不影響表孔泄流能力,僅考慮在局部孔設(shè)置寬尾墩??紤]在2#、4#孔設(shè)置寬尾墩,保留消力池內(nèi)的中墩、取消尾坎前的T型墩,方案即為寬尾墩(2#、4#孔)+(消力墩)+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池,中墩位置距消力池首部30m處,消力池長75m。

    該方案水工模型試驗成果表明:

    (1)該方案雖較無寬尾墩情況泄流能力有所減小,但各工況下泄流能力可滿足設(shè)計要求;

    (2)各工況下消力池、尾水渠以及下游河道水流流態(tài)良好,尾坎末端無二次水躍出現(xiàn),消能作用穩(wěn)定控制在消力池內(nèi)。消力池內(nèi)流速分布良好,尾坎末端出池水流流速基本控制在6.0m/s以內(nèi),Ⅲ號堆積體附近流速基本控制在5.0m/s以內(nèi),河床沖坑形態(tài)良好;

    (3)在寬尾墩的作用下,加強了各輔助消能工的協(xié)同作用,消力池內(nèi)消能任務(wù)能量主要依靠中墩和寬尾墩完成。尾坎調(diào)整水流出池流速,使水流均勻穩(wěn)定進入下游河床。該方案各工況下消能率均得到了提升,在常遇洪水(P=50%)條件下消能率達到48.9%,消能效果較上述其它方案更為理想;

    (4)該方案消力池底板各測點的脈動均方根總體水平較低,基本在均值的5%以內(nèi),最小值沒有出現(xiàn)負壓。

    根據(jù)上述各方案水工模型實驗成果,結(jié)合本工程特點,方案(6)較其它方案優(yōu),故本工程消能工方案采用方案(6),即寬尾墩底流消力池新型高效聯(lián)合消能工:寬尾墩(2#、4#孔)+消力墩+反坡式尾坎+底部斜邊墻消力池。

    5 泄水消能建筑物布置

    根據(jù)選定的消能工方案進行泄水消能建筑物布置,泄水消能建筑物的平面布置見圖1,其縱剖面見圖2。

    圖1 泄水消能建筑物平面布置

    圖2 泄水消能建筑物縱剖面

    溢流壩段布置于河床偏左岸,溢流壩段長82.5m,溢流凈寬5m×12.5m,堰頂高程364.5m,堰頂位置設(shè)5扇12.5m×19.6m的弧形工作閘門和一扇12.5m×19.75m的共用檢修閘門。溢流堰中部設(shè)置閘墩,閘墩凈距12.5m,閘墩墩長37.08m,邊墩及導(dǎo)墻厚3m,中墩厚3.5m,在第2#、4#孔設(shè)置寬尾墩,壩頂交通橋設(shè)在下游閘墩上。溢流堰采用WES實用堰,其上游堰面曲線采用三圓弧線,下游面采用冪曲線,其末端采用1∶1的斜坡與下游的消力池底板相銜接。

    消力池沿水流方向長75m,底板厚2.0m,在345m高程以下消力池斷面為倒梯形,邊墻坡比為1∶1.63,消力池底板高程335m,池底寬43.90m。在消力池末端底部設(shè)置梯形齒墻,齒墻底寬為3.0m,挖深4.0m。在距消力池首部30m位置,布置7個消力墩,間距3.0m。消力墩垂直水流方向?qū)?.0m,高4.0m,上游面鉛直,下游面為1∶1的斜坡,頂部沿水流方向?qū)?.0m,底部沿水流方向?qū)?.0m。消力池末端尾坎坎頂高程347.5m,頂寬2.5m,底寬5.0m,內(nèi)側(cè)坡比1∶0.2。消力池右側(cè)為主廠房水下墻,消力池后段右側(cè)用3m厚的隔墩在355m高程以下與廠房尾水渠隔開。

    6 結(jié)語

    (1)泄水建筑物消能方式的選擇必須兼顧水力、地形、地質(zhì)及應(yīng)用條件進行綜合分析選定。本工程泄洪具有低水頭、大單寬流量和低佛氏數(shù)的特點,消能方式主要考慮采用底流消能。

    (2)本工程兩岸均不具備布置岸邊溢洪道的條件,只能采取表孔(5孔)泄洪,最大單寬流量達217.6m3/s,大壩下游河床覆蓋層較厚,河床及右岸抗沖刷能力差,選擇適宜的消能工型式對工程的運行安全至關(guān)重要。

    (3)根據(jù)本工程的特點,消能工型式結(jié)合水工模型試驗進行了多方案比較,最終選定適合本工程特點的寬尾墩底流消力池新型高效聯(lián)合消能工:寬尾墩(2#、4#孔)+消力墩+反坡式尾坎+消力池方案。各工況下消能率高,消力池、尾水渠及下游河道水流流態(tài)良好,下泄水流對下游河道及岸坡的沖刷影響較小,確保了泄洪安全。

    (4)本工程采用的高效聯(lián)合消能技術(shù),可為其它類似工程設(shè)計提供參考,它對完善和創(chuàng)新發(fā)展峽谷區(qū)低水頭、大單寬流量和低佛氏數(shù)工程的消能技術(shù)體系具有十分重要的意義。

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