紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方法與儀器研究進(jìn)展

謝 軍，李 莎，左召光，蔣銘媛，劉 皓

(1.天津工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，天津 300387；2.天津工業(yè)大學(xué) 紡織學(xué)院,天津 300387；3.智能可穿戴電子紡織品研究所，天津 300387；4.天津工業(yè)大學(xué)教育部先進(jìn)復(fù)合材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300387)

1 引言

紡織材料間摩擦系數(shù)是一個(gè)重要物理量，影響了紡織材料和產(chǎn)品的加工、性能[1]。纖維與纖維間的摩擦系數(shù)直接影響了纖維的可紡性[2]，而紗線(xiàn)與紗線(xiàn)間的摩擦系數(shù)影響了機(jī)織過(guò)程中經(jīng)紗的開(kāi)口和經(jīng)紗密度，當(dāng)紗線(xiàn)的表面摩擦系數(shù)大，并且經(jīng)紗密度大的時(shí)候會(huì)導(dǎo)致打緯過(guò)程中開(kāi)口不清，而容易導(dǎo)致經(jīng)紗斷裂，影響織造的速度和效率[3]。為了定量測(cè)量紗線(xiàn)的表面摩擦系數(shù)，研究人員設(shè)計(jì)了多種紗線(xiàn)表面摩擦系數(shù)測(cè)量方法和儀器。這些測(cè)量方法和儀器為紗線(xiàn)性能的定量評(píng)價(jià)和紗線(xiàn)質(zhì)量的改進(jìn)和評(píng)級(jí)提供了客觀依據(jù)[4]。

表1為測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)、紗線(xiàn)與金屬之間摩擦系數(shù)的幾種測(cè)量方法優(yōu)缺點(diǎn)比較，從表中可以看出，不同的測(cè)量方法，對(duì)應(yīng)的測(cè)量重點(diǎn)不同。下文詳細(xì)介紹了多種測(cè)量方法，并且簡(jiǎn)述了以這些方法為基本原理研制出的各種紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)試儀器的應(yīng)用及研究進(jìn)展。

表1紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方法的優(yōu)缺點(diǎn)比較

測(cè)量方法優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)羅德法可測(cè)紗線(xiàn)與金屬、非金屬摩擦系數(shù)不宜測(cè)紗線(xiàn)與紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)纏結(jié)法最大程度模擬紗線(xiàn)實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)操作復(fù)雜斜面法簡(jiǎn)單易操作不夠精確，紗線(xiàn)不易均勻包覆附著滑動(dòng)法有較高的精度不易操作水平附著滑動(dòng)法操作簡(jiǎn)單紗線(xiàn)易拱起變形影響測(cè)量結(jié)果基于Howell和Majur原理的方法測(cè)量紗線(xiàn)與金屬的摩擦，精度高不能測(cè)紗線(xiàn)與紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)CTT測(cè)試紗線(xiàn)與金屬摩擦系數(shù)法操作簡(jiǎn)便機(jī)構(gòu)較復(fù)雜

2 測(cè)量方法

紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)可以是紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)，也可以是紗線(xiàn)與其他材料之間的摩擦系數(shù)，紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)能夠?yàn)榧喚€(xiàn)在織造過(guò)程中的工藝參數(shù)設(shè)計(jì)和調(diào)整提供參考依據(jù)，其測(cè)量方法主要有羅德法、纏結(jié)法、斜面法、附著滑動(dòng)法和水平附著滑動(dòng)法。而紗線(xiàn)與金屬絲或其他材料表面之間的摩擦系數(shù)則能為不同的紗線(xiàn)在織造過(guò)程中配件材料的選擇提供參考。

2.1 紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)測(cè)量方法

2.1.1羅德法

羅德法又稱(chēng)絞盤(pán)法，由荷蘭科學(xué)家羅德(Roder)于1953年首先提出[5]，廣泛應(yīng)用于測(cè)定纖維和紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)摩擦系數(shù)，也可用于測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)、紗線(xiàn)與金屬或非金屬等材料的摩擦系數(shù)[6]。如圖1所示，將紗線(xiàn)均勻包覆在金屬摩擦輥上，呈180°包角，當(dāng)摩擦輥保持恒定速度運(yùn)動(dòng)時(shí)，紗線(xiàn)與摩擦輥之間呈現(xiàn)相對(duì)運(yùn)動(dòng)。通過(guò)測(cè)量T0和T1的值來(lái)間接計(jì)算紗線(xiàn)與紗線(xiàn)或紗線(xiàn)與其他材料之間的摩擦系數(shù)。摩擦輥開(kāi)始運(yùn)動(dòng)時(shí)測(cè)得的F最大值即為最大靜摩擦力，當(dāng)摩擦輥勻速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，測(cè)得的F值為滑動(dòng)摩擦力[7]。

圖1 羅德法測(cè)量方法示意圖

根據(jù)撓性帶的歐拉公式：

T2=T1eμθ

式(1)

且

F=T0+F

式(2)

推算出動(dòng)摩擦系數(shù)：

μd=0.733(log(T+Fs)-logT)

式(3)

靜摩擦系數(shù)：

μs=0.733(log(T+Fk)-logT)

式(4)

式中T為固定張力，F(xiàn)k和Fs分別為測(cè)得的滑動(dòng)摩擦力和最大靜摩擦力，即F的值。

使用羅德法測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)時(shí)，由于紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間存在摩擦，運(yùn)行時(shí)包覆在摩擦輥上的紗線(xiàn)易拱起變形和發(fā)生退捻等情況，對(duì)測(cè)試結(jié)果的穩(wěn)定性和精確性產(chǎn)生影響，有較大的測(cè)量誤差[8]。一般羅德法用于測(cè)量紗線(xiàn)與金屬或非金屬等材料、纖維與金屬或非金屬等材料的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)摩擦系數(shù)[9]。

2.1.2纏結(jié)法

纏結(jié)法通過(guò)測(cè)量紗線(xiàn)的輸入張力與輸出張力間接計(jì)算出紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)[10]。如圖2所示，紗線(xiàn)從導(dǎo)紗輪A進(jìn)入后在導(dǎo)紗輪B上纏繞不足一圈，然后使AB紗線(xiàn)與BC紗線(xiàn)扭結(jié)2～3圈，最后再?gòu)膶?dǎo)紗輪C引出。利用張力傳感器測(cè)量輸入紗線(xiàn)張力Ti和輸出紗線(xiàn)張力To，根據(jù)如下公式計(jì)算紗線(xiàn)與紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)：

式(5)

式中：μ為紗線(xiàn)對(duì)紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)；To為輸出張力，cN；Ti為輸入張力，cN；β為紗線(xiàn)相互扭結(jié)的角度(一般為35°)；n為紗線(xiàn)相互扭結(jié)的圈數(shù)。

圖2 纏結(jié)法示意圖

2.1.3斜面法

斜面法的原理是利用摩擦系數(shù)與正壓力的關(guān)系。如圖3所示，把一塊底面積固定且質(zhì)量一定的滑塊的底面均勻地鋪滿(mǎn)紗線(xiàn)，斜面上也均勻地鋪滿(mǎn)紗線(xiàn)，將滑塊置于斜面上，改變斜面與水平面之間的夾角α，使滑塊開(kāi)始滑動(dòng)，此時(shí)α的正切值就是滑動(dòng)摩擦系數(shù)，滑塊剛開(kāi)始滑動(dòng)一瞬間的α正切值為靜摩擦系數(shù)。斜面法測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)時(shí)操作較為簡(jiǎn)單，不需要復(fù)雜的儀器。這種方法也有不足之處，例如在鋪設(shè)滑塊和斜面板上的紗線(xiàn)時(shí)不能保證張力一致；紗線(xiàn)排列密度的稀疏面不夠均勻；滑塊上的紗線(xiàn)與斜面板上的紗線(xiàn)相互鑲嵌，具有較大的粘滯力，而且容易導(dǎo)致紗線(xiàn)拱起變形和退捻等情況的發(fā)生，對(duì)測(cè)試結(jié)果有較大的影響，不能保證測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性[11]。

圖3 斜面法示意圖

2.1.4附著滑動(dòng)法

附著滑動(dòng)法克服了斜面法的缺點(diǎn)，采用與斜面法相同的基本原理來(lái)測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)[11]。如圖4(a)所示，將一固定質(zhì)量的砝碼與紗線(xiàn)的一端連接，另一端置于固定墻面或機(jī)架上，紗線(xiàn)XX′與懸掛砝碼的紗線(xiàn)呈十字交叉，向右平行移動(dòng)紗線(xiàn)XX′直到懸掛砝碼的紗線(xiàn)出現(xiàn)滑動(dòng)，此時(shí)摩擦系數(shù)μ=y/x。

圖4(b)顯示了紗線(xiàn)平衡受到破壞時(shí)的受力情況。對(duì)A′點(diǎn)進(jìn)行受力分析，可得：

Tsinαsinβ=μTsinαcosβ

式(6)

根據(jù)內(nèi)錯(cuò)角關(guān)系可得：

μ=tanβ=y/x

式(7)

式中：f為摩擦力，cN；N為正壓力，cN；T為紗線(xiàn)的張力，cN。

2.1.5水平附著滑動(dòng)法

水平附著滑動(dòng)法相較于本節(jié)2.1.4中的附著滑動(dòng)法具有操作簡(jiǎn)單、可執(zhí)行性強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)。如圖5(a)所示，將小滑塊的下表面和大滑塊的上表面均勻鋪設(shè)緊密的紗線(xiàn)，并且保持紗線(xiàn)勻整不變形。將彈簧的一端固定于墻面上，另一端固定于小滑塊上，大滑塊放置于水平面上后將小滑塊置于大滑塊的上表面。實(shí)驗(yàn)開(kāi)始前要求小滑塊下表面鋪設(shè)的紗線(xiàn)與大滑塊上表面鋪設(shè)的紗線(xiàn)均勻接觸，對(duì)大滑塊施加圖5(a)所示方向的力，使用刻度尺記錄彈簧的伸長(zhǎng)量[12]。

滑塊移動(dòng)一瞬間的彈簧伸長(zhǎng)量記為Xs，滑塊勻速移動(dòng)后的彈簧伸長(zhǎng)量記為Xd?；瑝K移動(dòng)時(shí)的彈簧伸長(zhǎng)量變化曲線(xiàn)如圖2(b)所示，根據(jù)彈簧彈力公式：

F=kx

式(8)

可得靜摩擦力：

Fs=kXs

式(9)

滑動(dòng)摩擦力：

Fd=k(Xs+Xd)/2

式(10)

式中：k為彈簧的彈性系數(shù)；X為彈簧伸長(zhǎng)量，m；

根據(jù)摩擦力與正壓力之間的關(guān)系即可換算出紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的靜態(tài)摩擦系數(shù)和動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

圖4 附著滑動(dòng)法示意圖

圖5 水平附著滑動(dòng)法示意圖

2.2 紗線(xiàn)與金屬或非金屬材料之間的摩擦系數(shù)測(cè)量方法

2.2.1基于Howell和Majur原理的方法

在紡織過(guò)程中，紗線(xiàn)與金屬部件的接觸是必不可少的[13]。紗線(xiàn)與金屬之間的摩擦系數(shù)過(guò)大會(huì)加速金屬部件的損壞，因此，測(cè)量紗線(xiàn)與金屬之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)成為生產(chǎn)環(huán)節(jié)必不可少的內(nèi)容[14]。如圖6所示，通過(guò)搖動(dòng)手輪使滑輪P隨滑塊M移動(dòng)，紗線(xiàn)與水平面之間的傾角隨手輪的轉(zhuǎn)動(dòng)而變化。不斷增加紗線(xiàn)的傾角，直至鋼絲圈在紗線(xiàn)上滑動(dòng)時(shí)為止，此時(shí)立刻讀水平刻度值l，測(cè)量出滑輪P頂端至與O水平面的距離h，則h/l就是紗線(xiàn)與鋼絲圈之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)[15-16]。

圖6 紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)定儀示意圖

2.2.2CTT測(cè)試紗線(xiàn)與金屬摩擦系數(shù)法

CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)采用了圖7所示的方法，紗線(xiàn)自左向右通過(guò)兩個(gè)導(dǎo)紗羅拉后與兩個(gè)水平放置的金屬棒接觸，再通過(guò)導(dǎo)紗羅拉輸出紗線(xiàn)[17]。紗線(xiàn)以一定的張力和速度勻速運(yùn)行，根據(jù)式(11)計(jì)算紗線(xiàn)與金屬之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)：

式(11)

其中：μ為紗線(xiàn)對(duì)紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)；To為輸出張力，cN；Ti為輸入張力，cN；θ為紗線(xiàn)包圍金屬棒弧度數(shù)。

圖7 CTT紗線(xiàn)與金屬摩擦系數(shù)測(cè)定示意圖

3 基于測(cè)量方法的應(yīng)用研究

3.1 國(guó)外儀器應(yīng)用研究

歐美等發(fā)達(dá)國(guó)家對(duì)紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)的研究起步較早，相繼研制出了多種儀器，如瑞士的R-1182型直讀式電子摩擦系數(shù)測(cè)試儀、日本Ⅴ-夕-氏摩擦系數(shù)試驗(yàn)機(jī)[18]以及美國(guó)CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)等。

3.1.1CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)

美國(guó)勞森公司在EIB和YAS測(cè)定儀基礎(chǔ)上升級(jí)了紗線(xiàn)綜合測(cè)試項(xiàng)目。CTT具備多項(xiàng)測(cè)試功能，不僅可以測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)、紗線(xiàn)與金屬、紗線(xiàn)與陶瓷之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)，還可以對(duì)紗線(xiàn)的條干不勻率、直徑、毛羽等進(jìn)行測(cè)試。CTT在運(yùn)行中可以最大程度地模擬紗線(xiàn)實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)，并且運(yùn)行速度和紗線(xiàn)張力可以進(jìn)行任意改變[19]。由于CTT具有多項(xiàng)測(cè)量?jī)?yōu)勢(shì)，且具有較高的測(cè)試精度，受到許多科研人員的青睞，也是國(guó)外紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)量領(lǐng)域較為先進(jìn)的儀器之一。

3.1.2Lisini紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

Lisini等人在1981年開(kāi)始使用圖8所示的方法測(cè)定紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)，其利用的基本原理依然是基于羅德法改進(jìn)而來(lái)[20]。紗線(xiàn)經(jīng)輸入羅拉進(jìn)行勻張力后進(jìn)入張力測(cè)試裝置，測(cè)量松邊和緊邊的張力后根據(jù)撓性帶的歐拉公式即可計(jì)算出紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

3.1.3基于Lord法的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

Lord提出了一種使用兩種纖維邊緣的接觸和在壓力下相對(duì)運(yùn)動(dòng)的測(cè)量方法，El Mogahzy和Broughton在Lord提出的方法的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn)，其原理與Lord采用的方法相同[21]。如圖9所示，上下兩根紗線(xiàn)對(duì)齊，使其夾在壓塊P和N之間并緊密接觸，對(duì)壓塊P和N施加相同大小的力，拉動(dòng)下方纖維向下滑動(dòng)至勻速運(yùn)行狀態(tài)。測(cè)量勻速運(yùn)行時(shí)的拉力，根據(jù)摩擦力與正壓力的關(guān)系式即可計(jì)算出紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

圖8 Lisini提出的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方案

圖9 基于Lord法儀器的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

3.1.4羅氏摩擦系數(shù)儀

為有效測(cè)定紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)，羅氏摩擦系數(shù)儀及MLT儀也常用于針織紗線(xiàn)的摩擦系數(shù)測(cè)定[22]。MTL儀并不能直接測(cè)量紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)，但是可以確定紗線(xiàn)是否被潤(rùn)滑[23]。

3.2 國(guó)內(nèi)儀器應(yīng)用研究

我國(guó)科研人員根據(jù)國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀和需要，在國(guó)外儀器基礎(chǔ)上研制出了多種紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀。由于國(guó)外同類(lèi)儀器價(jià)格較為昂貴，國(guó)內(nèi)并沒(méi)有得到推廣使用[24]。目前國(guó)內(nèi)使用較多的多為國(guó)產(chǎn)紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)試儀。

3.2.1LFY-19型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀

LFY-19型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀由山東省紡織科學(xué)研究院在瑞士R-1182型直讀式電子摩擦系數(shù)測(cè)試儀基礎(chǔ)上改進(jìn)而來(lái)，主要用于測(cè)定紗線(xiàn)及化纖長(zhǎng)絲等與金屬或非金屬之間的摩擦系數(shù)[25]。在測(cè)試紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間的摩擦系數(shù)時(shí)，需要將紗線(xiàn)均勻地包覆在絞盤(pán)(即摩擦輥)上，測(cè)試速度不宜過(guò)快。同時(shí)還可以測(cè)試各種張力器或?qū)Ъ喥骷男阅堋?/p>

3.2.2LFY-110 型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀

LFY-110型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀在LFY-19型紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)試儀基礎(chǔ)上發(fā)展而來(lái)，采用羅德法的測(cè)試原理，具有氣動(dòng)式的殘紗處理和計(jì)算機(jī)控制及數(shù)據(jù)處理的特點(diǎn)，測(cè)試精度高、預(yù)加張力可調(diào)、全自動(dòng)測(cè)試控制系統(tǒng)。

3.2.3化纖長(zhǎng)絲動(dòng)態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測(cè)試儀

天津工業(yè)大學(xué)萬(wàn)振凱團(tuán)隊(duì)研制了一種新型化纖長(zhǎng)絲動(dòng)態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測(cè)試儀[26]。其通過(guò)測(cè)試化纖長(zhǎng)絲的張力來(lái)間接計(jì)算出相應(yīng)的摩擦系數(shù)，并且提出了新的測(cè)試方法和測(cè)試機(jī)構(gòu)。如圖10所示，紗線(xiàn)由卷繞筒退出后被引入初張力均勻盤(pán)，紗線(xiàn)在此獲得初始均勻張力。由初張力盤(pán)引出的紗線(xiàn)與摩擦桿1接觸后經(jīng)輸出輥牽引進(jìn)入另一端的卷繞筒。在傳感器H1處可以測(cè)得長(zhǎng)絲與摩擦桿摩擦后的張力，通過(guò)測(cè)量張力的方式來(lái)間接計(jì)算化纖長(zhǎng)絲與化纖長(zhǎng)絲或金屬之間的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。

3.2.4漿紗動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)定儀

河北科技大學(xué)趙其明團(tuán)隊(duì)利用羅德法的測(cè)試原理，提出了一種新的測(cè)試方案[27]。如圖11所示，壓紗輥和拖引輥?zhàn)鳛橄到y(tǒng)的動(dòng)力源，使紗線(xiàn)以恒定速度運(yùn)行，紗線(xiàn)的張力為恒定值T0。通過(guò)張力傳感器測(cè)量紗線(xiàn)的輸出張力T1，利用撓性帶的歐拉公式T1=T0eμθ可以計(jì)算出紗線(xiàn)的動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)。包角α可以通過(guò)導(dǎo)向輪3的位置變化來(lái)更改。此系統(tǒng)具有恒定張力輸出的優(yōu)點(diǎn)并且降低了儀器的成本。

圖10 化纖長(zhǎng)絲動(dòng)態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測(cè)試儀原理

圖11 漿紗動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)定儀注：1-法碼；2-摩擦輥；3-導(dǎo)向輪；4-導(dǎo)向輪；5-傳感器測(cè)力探桿；6-拖引輥；7-壓紗輥；8-繞紗框

3.2.5利用萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)改進(jìn)的紗線(xiàn)摩擦系數(shù)儀

為研究紗線(xiàn)摩擦系數(shù)及其影響因素，葛秀貞在現(xiàn)有DCS—500型萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)的基礎(chǔ)上通過(guò)添加附件的方式，制作了一臺(tái)紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)試儀[28]。如圖12所示，其采用羅德法的基本原理，當(dāng)主機(jī)橫梁下降時(shí)，紗線(xiàn)與摩擦輥之間發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，從而產(chǎn)生相對(duì)摩擦。由儀器最上端的測(cè)力傳感器測(cè)量此時(shí)紗線(xiàn)的張力，再根據(jù)撓性帶的歐拉公式計(jì)算出紗線(xiàn)與摩擦輥之間的摩擦系數(shù)。

圖12 利用現(xiàn)有儀器改進(jìn)的摩擦系數(shù)儀原理圖

4 結(jié)語(yǔ)

隨著經(jīng)濟(jì)社會(huì)的發(fā)展和人民生活水平的提高，人們對(duì)織物及服裝的服用等性能提出了更高的要求。紗線(xiàn)與紗線(xiàn)之間以及紗線(xiàn)與金屬材料之間所具有的摩擦系數(shù)是紡織生產(chǎn)不可忽略的重要內(nèi)容。本文綜述了近年來(lái)紗線(xiàn)動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)測(cè)量方法的研究進(jìn)展及其在生產(chǎn)和實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用情況，包括國(guó)內(nèi)外多種創(chuàng)新方法的研究與改進(jìn)，以及在基本測(cè)量原理基礎(chǔ)上研制的用于生產(chǎn)實(shí)驗(yàn)的測(cè)量?jī)x器。為解決目前多數(shù)紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量?jī)x器存在價(jià)格昂貴、測(cè)試精度不夠高、測(cè)試步驟繁瑣、實(shí)驗(yàn)條件要求高、人工讀數(shù)和計(jì)算等缺點(diǎn)，首先，需要突破傳統(tǒng)測(cè)量方式和方法，提高測(cè)量的范圍和精度，滿(mǎn)足不同實(shí)驗(yàn)場(chǎng)合的要求；其次，提升儀器的自動(dòng)化程度和測(cè)試精度，減少人為因素和系統(tǒng)誤差的影響；再次，發(fā)展無(wú)線(xiàn)傳輸、互聯(lián)網(wǎng)及云計(jì)算技術(shù)，使儀器終端能接入數(shù)據(jù)庫(kù)，降低實(shí)驗(yàn)人員工作量；最后，降低儀器的市場(chǎng)價(jià)格，提高儀器生產(chǎn)的技術(shù)水平，使其不僅能滿(mǎn)足實(shí)驗(yàn)室需要，還要能滿(mǎn)足工廠使用要求。隨著技術(shù)的提升，紗線(xiàn)摩擦系數(shù)測(cè)量方法和測(cè)量?jī)x器將會(huì)不斷突破，從而使紡織工業(yè)得到質(zhì)的提升。

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