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    鑲?cè)?nèi)冷一體活塞的數(shù)值研究

    2018-02-28 06:16:10劉瑞鄧立君蘇道勝林志雷
    車用發(fā)動機(jī) 2018年1期
    關(guān)鍵詞:環(huán)槽圈內(nèi)油腔

    劉瑞,鄧立君,蘇道勝,林志雷

    (1.濱州渤?;钊煞萦邢薰炯夹g(shù)中心,山東 濱州 256600;2.濱州學(xué)院機(jī)電工程學(xué)院,山東 濱州 256600;3.濱州市正道機(jī)械制造有限公司,山東 濱州 256600)

    環(huán)與環(huán)槽的相對運(yùn)動會引起環(huán)槽表面的磨損。隨著柴油機(jī)功率的增加,活塞承受的熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷增加,導(dǎo)致一環(huán)槽磨損加重[1-3]。活塞第一環(huán)槽磨損導(dǎo)致活塞與活塞環(huán)間側(cè)隙增大,使活塞環(huán)的密封性能下降。當(dāng)環(huán)槽磨損到一定程度,會影響活塞的使用壽命[4]。

    為減小第一環(huán)槽的磨損,防止出現(xiàn)開裂等失效,常對第一環(huán)槽使用環(huán)槽鑲?cè)?、改變活塞鑲?cè)Σ牧系葟?qiáng)化措施[5-7]。但是有研究表明[8-9],單獨(dú)使用耐磨鑲?cè)档突钊紵业目煽啃?。鑲?cè)钊^部增加內(nèi)冷油腔可以有效降低第一環(huán)槽的溫度[10-14],但內(nèi)冷油腔的鑄造工藝使得活塞的成本顯著提高,而且隨著柴油機(jī)壓縮高度的減小,內(nèi)冷油腔的位置對活塞燃燒室的可靠性產(chǎn)生很大影響[15-16]。因此,內(nèi)冷油腔的使用對提高環(huán)槽的耐磨性有好處,但其效果受到位置限制。

    隨著柴油機(jī)的平均有效壓力越來越大,活塞承受的負(fù)荷越來越高,耐磨鑲?cè)σ殉蔀楝F(xiàn)代柴油機(jī)活塞上不可缺少的部分。為了在提高活塞第一環(huán)槽耐磨性的同時(shí)提高活塞的使用壽命,近年來,鑲?cè)?nèi)冷一體活塞成為研究的熱點(diǎn)。本研究對僅采用鑲?cè)?、同時(shí)采用鑲?cè)蛢?nèi)冷以及采用鑲?cè)?nèi)冷一體結(jié)構(gòu)的活塞組件進(jìn)行溫度場分析、結(jié)構(gòu)分析和疲勞分析。

    1 試驗(yàn)材料及過程

    1.1 試驗(yàn)材料

    根據(jù)測溫需求,硬度塞材料要有良好的淬透性,淬火后的硬度應(yīng)≥65HRC,材料回火溫度和硬度變化之間最好呈線性關(guān)系或者近似線性關(guān)系,另外材料的金相顯微組織和化學(xué)成分要均勻。軸承鋼及高碳鋼基本符合作為硬度塞材料的要求,本試驗(yàn)中使用的硬度塞材料為GCr15,它是一種軸承鋼,含碳量0.95%~1.05%,具體成分見表1。

    表1 硬度塞成分

    1.2 試驗(yàn)過程

    選擇鑲?cè)钊鳛樵囼?yàn)件,測溫過程主要包括曲線標(biāo)定、布點(diǎn)安裝、運(yùn)行和溫度評估。

    1.2.1HV-T曲線標(biāo)定

    將M3螺紋硬度塞進(jìn)行硬度-溫度(HV-T)曲線標(biāo)定。HV-T的曲線標(biāo)定是溫度場測試的基礎(chǔ),曲線標(biāo)定的精度直接決定著溫度測試的準(zhǔn)確與否。曲線標(biāo)定時(shí)回火溫度一般是在100~400 ℃范圍內(nèi)。本研究中回火試驗(yàn)從130 ℃開始,每隔30 ℃測一次硬度,直至340 ℃左右。選取硬度合格的硬度塞若干,每次將6只硬度塞放在干井爐中進(jìn)行特定溫度的恒溫回火,恒溫時(shí)間為發(fā)動機(jī)試驗(yàn)的運(yùn)行時(shí)間。恒溫過后,取出硬度塞放在空氣中自然冷卻至室溫后拋光。然后,使用電子顯微硬度計(jì)測試回火后硬度塞的維氏硬度值,最后根據(jù)不同回火溫度對應(yīng)的硬度值做出HV-T標(biāo)定曲線。

    1.2.2布點(diǎn)及運(yùn)行

    試驗(yàn)使用鑲?cè)钊诓黄茐幕钊Y(jié)構(gòu)的前提下確定布點(diǎn)位置(見圖1)。將安裝硬度塞的活塞裝入發(fā)動機(jī)中,磨合30 min,在標(biāo)定工況運(yùn)行2 h。

    圖1 布點(diǎn)位置

    1.2.3溫度評估

    用電子顯微硬度計(jì)測試硬度塞的硬度值,獲取其在HV-T標(biāo)準(zhǔn)曲線上對應(yīng)的溫度,即為被測點(diǎn)在所測試工況下的溫度值。標(biāo)定工況下各缸活塞頭部測點(diǎn)的溫度值見表2。

    表2 標(biāo)定工況下各缸測點(diǎn)的溫度 ℃

    由表2可見,由于硬度塞的初始硬度值的差異,造成測得的同一測點(diǎn)各缸的溫度存在差異,故取各點(diǎn)的平均值作為最終結(jié)果。

    2 模擬計(jì)算

    為了發(fā)現(xiàn)不同結(jié)構(gòu)對活塞熱負(fù)荷的影響規(guī)律,使用有限元分析軟件Ansys、疲勞分析軟件FE-SAFE對活塞組件進(jìn)行迭代求解,在計(jì)算的同時(shí)顯示殘差曲線圖用于跟蹤計(jì)算過程,得到溫度場、應(yīng)力場、疲勞系數(shù)等結(jié)果。

    2.1 模型的建立

    考慮到活塞的對稱性,取活塞、活塞銷和連桿小頭的1/2模型為有限元分析模型。不同結(jié)構(gòu)的鑲?cè)钊P鸵妶D2。采用 Ansys自帶的網(wǎng)格劃分模塊由行網(wǎng)格劃分,活塞采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。為了較好地呈現(xiàn)數(shù)據(jù)變化規(guī)律并且更有效地對比計(jì)算結(jié)果,計(jì)算中采用統(tǒng)一的網(wǎng)格尺寸,且在溫度梯度較大或者特征面較小的部位,采用比較密集的網(wǎng)格,而在溫度梯度較小的部位,使用相對稀疏的網(wǎng)格。

    圖2 不同結(jié)構(gòu)的鑲?cè)钊P?/p>

    2.2 邊界條件

    內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行過程可視為處于穩(wěn)定工況,因此可以將活塞溫度場按照穩(wěn)態(tài)溫度場處理。模型不同區(qū)域設(shè)置不同的傳熱系數(shù),環(huán)境溫度以及傳熱系數(shù)一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行設(shè)定。利用硬度塞試驗(yàn)結(jié)果校核活塞關(guān)鍵部位的數(shù)據(jù),進(jìn)行擬合計(jì)算直到各測溫點(diǎn)的溫度與實(shí)測溫度相吻合。不同結(jié)構(gòu)的活塞采用相同的初始溫度邊界條件進(jìn)行計(jì)算(見表3),然后根據(jù)各自的硬度塞調(diào)節(jié)初始溫度邊界條件,從而得到真實(shí)的溫度場。

    表3 不同區(qū)域傳熱系數(shù)及環(huán)境溫度的設(shè)置

    表中,z1為燃燒室中心,z2為燃燒室底部,z3為燃燒室喉口,z4為頂部環(huán)形, z5為火力岸、第一環(huán)槽上側(cè)面和背面,z6為第一環(huán)槽下側(cè)面,z7為第二環(huán)岸、第二環(huán)槽上側(cè)面和背面,z8為第二環(huán)槽下側(cè)面,z9為第三環(huán)岸、第三環(huán)槽上側(cè)面和第三環(huán)槽背面,z10為第三環(huán)槽下側(cè)面。

    圖3示出了主要測點(diǎn)的模擬計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)測試的平均溫度??梢钥闯?,模擬計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況吻合良好,計(jì)算結(jié)果可為設(shè)計(jì)及分析提供參考。

    圖3 測點(diǎn)處活塞表面的平均溫度

    3 結(jié)果和討論

    3.1 關(guān)鍵位置溫度對比

    根據(jù)校核后的邊界條件進(jìn)行模擬計(jì)算,得到不同結(jié)構(gòu)活塞關(guān)鍵位置溫度(見表4)。通過對比可知,在鑲?cè)ι鲜褂脙?nèi)冷油腔,燃燒室喉口最高溫度比僅采用鑲?cè)Φ幕钊档土?6 ℃,比鑲?cè)?nèi)冷結(jié)構(gòu)的活塞低了5 ℃,可以有效防止燃燒室喉口開裂。對于沒有任何降溫措施的鑲?cè)钊?,其燃燒室溫度比其他兩種結(jié)構(gòu)高20~30 ℃,影響了燃燒室的強(qiáng)度。從第一環(huán)槽根部位置的溫度可以看出,鑲?cè)?nèi)冷一體的活塞一環(huán)槽根部的溫度比其他兩種結(jié)構(gòu)的溫度分別低13 ℃和35 ℃?;钊谝画h(huán)槽溫度的降低,使得積炭減少,延長了活塞使用壽命。

    表4 不同結(jié)構(gòu)活塞關(guān)鍵位置溫度 ℃

    3.2 第一環(huán)槽變形和應(yīng)力分析

    活塞在實(shí)際工作時(shí)會同時(shí)受到熱載荷和機(jī)械載荷的作用。根據(jù)活塞工作時(shí)的受力情況,考慮溫度、燃燒壓力、慣性力對活塞的影響,在不同工況下對活塞進(jìn)行模擬計(jì)算,通過熱分析和熱機(jī)耦合分析,得到不同工況下活塞關(guān)鍵位置的變形、應(yīng)力分布等結(jié)果。

    3.2.1變形分析

    對比不同結(jié)構(gòu)活塞第一環(huán)槽下側(cè)面根部和外緣的變形量(見圖4)。結(jié)果顯示,活塞第一環(huán)槽下側(cè)面最大熱變形位置相同,且鑲?cè)?nèi)冷一體的活塞第一環(huán)槽下側(cè)面的變形梯度和最大變形量最小。鑲?cè)?nèi)冷一體活塞結(jié)構(gòu)的使用,改變并增加了活塞散熱的途徑,使得活塞溫度梯度發(fā)生改變,進(jìn)而使得變形量減小。

    圖4 第一環(huán)槽下側(cè)面熱變形量的變化規(guī)律

    3.2.2應(yīng)力分析

    活塞上的高溫、溫度梯度及機(jī)械載荷必然會使其產(chǎn)生熱變形和機(jī)械變形,進(jìn)而產(chǎn)生應(yīng)力。應(yīng)力較大和應(yīng)力集中的部位容易造成活塞失效。表5的數(shù)據(jù)顯示:僅有鑲?cè)Φ幕钊麘?yīng)力過大;內(nèi)冷油腔的使用降低了第一環(huán)槽的熱負(fù)荷,使得熱應(yīng)力和耦合應(yīng)力都降低了40 MPa以上;鑲?cè)?nèi)冷一體的活塞結(jié)構(gòu)使得內(nèi)冷油腔的位置上移,第一環(huán)槽下側(cè)面的最大熱應(yīng)力和最大耦合應(yīng)力進(jìn)一步減小。

    表5 活塞第一環(huán)槽下側(cè)面最大應(yīng)力

    3.3 燃燒室喉口強(qiáng)度

    活塞在工作過程中,燃燒室部位主要受到兩個(gè)力的作用,即機(jī)械拉應(yīng)力和熱應(yīng)力,這兩種力易造成活塞燃燒室不同部位的開裂。

    3.3.1沿銷孔軸線方向的機(jī)械應(yīng)力

    做功沖程中,由于燃?xì)鈮毫Φ淖饔?,活塞會以銷為支點(diǎn)發(fā)生彎曲變形,此時(shí)在沿銷軸方向的喉口處會產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力,屬于機(jī)械應(yīng)力。由圖5可見,燃燒室底部和燃燒室喉口的機(jī)械應(yīng)力比較高。在熱負(fù)荷、燃燒壓力、慣性力的共同作用下,鑲?cè)钊某惺苣芰^低,燃燒室的溫度較高,變形量最大,機(jī)械應(yīng)力也最大。3種結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布趨勢一致,鑲?cè)?nèi)冷一體的活塞機(jī)械拉應(yīng)力最小,對活塞強(qiáng)度造成的損害也最小。

    圖5 沿銷孔軸線方向的機(jī)械應(yīng)力

    3.3.2沿推力軸方向的熱應(yīng)力

    圖6示出燃燒室沿推力軸方向分布的熱應(yīng)力。負(fù)荷較大時(shí),活塞溫度較高,在燃燒室喉口處產(chǎn)生了熱膨脹。由于存在約束作用,此處形成了壓應(yīng)力。對于只有鑲?cè)Φ幕钊?,溫度梯度較大,變形量最大,承受負(fù)荷的能力最低,燃燒室喉口的壓應(yīng)力最大,容易在燃燒室喉口邊緣形成裂紋。鑲?cè)?nèi)冷一體的活塞,無論是在燃燒室底部還是燃燒室喉口,都比鑲?cè)?nèi)冷活塞的熱應(yīng)力低,顯示了結(jié)構(gòu)的優(yōu)越性。

    圖6 沿推力軸方向的熱應(yīng)力

    3.4 疲勞分析

    活塞工作時(shí)燃燒室第一環(huán)槽等關(guān)鍵部位經(jīng)常發(fā)生開裂等失效,而這些失效大多是由疲勞引起的。

    對于任意給定的壽命,到達(dá)疲勞極限的循環(huán),繪制在 Goodman 圖上。從原點(diǎn)開始到接近 Goodman 主線的一條直線,這條直線代表的是到達(dá) Goodman 主線前的等效平均應(yīng)力值(見圖7)。

    圖7 疲勞系數(shù)與goodman曲線示意圖

    活塞在720°曲軸轉(zhuǎn)角的完整循環(huán)中Sm為等效平均應(yīng)力,最大等效平均應(yīng)力Smax和最小等效平均應(yīng)力Smin之間的差值稱為應(yīng)變ΔS,其差值的一半為應(yīng)力幅Sa,A/B代表疲勞系數(shù)。

    活塞第一環(huán)槽根部和燃燒室等關(guān)鍵部位的疲勞分析結(jié)果見表6。鑲?cè)Y(jié)構(gòu)的使用會造成活塞頭部熱負(fù)荷過高,燃燒室喉口的疲勞因子小于限值,可能會造成喉口開裂。同時(shí)使用鑲?cè)蛢?nèi)冷油腔可以達(dá)到降低熱負(fù)荷的作用。鑲?cè)?nèi)冷一體活塞相比于鑲?cè)?nèi)冷活塞降低熱負(fù)荷的效果更明顯,進(jìn)一步提高了活塞的可靠性。

    表6 不同結(jié)構(gòu)活塞關(guān)鍵部位的疲勞因子

    綜合以上分析可知,鑲?cè)?nèi)冷一體活塞結(jié)構(gòu)避免了應(yīng)力集中現(xiàn)象,既可以通過內(nèi)冷油腔降低活塞溫度,又可以通過鑲?cè)Φ氖褂眠_(dá)到提高環(huán)槽耐磨性的目的,有效提高了第一環(huán)槽和燃燒室的強(qiáng)度。

    4 結(jié)論

    a) 通過對同一型號、不同結(jié)構(gòu)的活塞分析可知,活塞第一環(huán)槽下側(cè)面最大熱變形位置相同,鑲?cè)?nèi)冷一體的活塞第一環(huán)槽根部變形量的梯度和最大變形量最?。?/p>

    b) 鑲?cè)?nèi)冷一體活塞在提高活塞第一環(huán)槽耐磨性的同時(shí),降低了第一環(huán)槽的溫度;鑲?cè)?nèi)冷一體的活塞燃燒室應(yīng)力分布沒有變,但拉應(yīng)力和壓應(yīng)力都有不同程度的減小,提高了活塞的可靠性;

    c) 鑲?cè)?nèi)冷一體活塞結(jié)構(gòu)的使用,避免了應(yīng)力集中現(xiàn)象,可以有效改善燃燒室喉口的開裂問題,提高活塞承載能力,延長活塞使用壽命。

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