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    海底輸氣管道泄漏擴(kuò)散模擬及正交試驗(yàn)分析

    2018-01-27 06:02:40,,,
    石油礦場(chǎng)機(jī)械 2018年1期
    關(guān)鍵詞:氣團(tuán)洋流孔徑

    ,,,

    (中國石油大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院,山東 青島 266580)

    由于海洋環(huán)境惡劣,海底管道受到腐蝕、波浪沖刷、第三方破壞和海床運(yùn)動(dòng)等因素的影響,極易發(fā)生穿孔、裂縫及斷裂等失效[1-2],引起海底輸氣管道的泄漏,造成環(huán)境污染和經(jīng)濟(jì)損失。因此,對(duì)海底輸氣管道泄漏擴(kuò)散規(guī)律進(jìn)行研究,對(duì)泄漏事故的應(yīng)急處理和環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)分析都具有重要意義。

    目前,管道泄漏的研究集中在陸地管線方面,海底天然氣管道泄漏擴(kuò)散的問題涉及較少。國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)泄漏模型和擴(kuò)散規(guī)律進(jìn)行了相關(guān)研究[3-7],探究了影響海底輸氣管道泄漏擴(kuò)散規(guī)律的因素。這些研究對(duì)水下氣體泄漏的數(shù)值模擬與分析著重在考察各影響因素對(duì)天然氣擴(kuò)散形態(tài)的影響,對(duì)某一結(jié)果指標(biāo)而言,不能確定各影響因素的主次關(guān)系。對(duì)海底天然氣管道泄漏擴(kuò)散規(guī)律研究仍需要進(jìn)行大量數(shù)值模擬和試驗(yàn)分析。由于影響泄漏氣體擴(kuò)散的因素較多,單因素逐個(gè)分析需要消耗大量計(jì)算時(shí)間,需要采取更加快速高效的方式進(jìn)行相關(guān)研究。本文采用正交試驗(yàn)法對(duì)影響海底泄漏天然氣擴(kuò)散規(guī)律的氣體泄漏速度、洋流速度和泄漏孔徑尺寸3個(gè)因素進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì),使用綜合比較法與方差分析法確定了影響氣體擴(kuò)散范圍和到達(dá)海面時(shí)間影響因素的顯著情況。

    1 控制方程

    流體泄漏擴(kuò)散過程中普遍遵守質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程和能量守恒方程[8-9]。

    質(zhì)量守恒方程:

    (1)

    式中:ux、uy、uz分別為x、y、z方向的速度分量,m/s;t為時(shí)間,s;ρ為密度,kg/m3。

    動(dòng)量守恒方程:

    (2)

    式中:p為流體微元體上的壓力,Pa;ui、uj為相應(yīng)坐標(biāo)系上的速度分量,m/s;xi、yj為相應(yīng)方向坐標(biāo);τij為因分子黏性作用而產(chǎn)生的作用在微元體表面上的黏性應(yīng)力τ的分量,Pa;Fi為相應(yīng)方向上的單位質(zhì)量力,m/s2。

    能量守恒方程:

    (3)

    2 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    海底輸氣管道泄漏事故可分為泄漏、穿孔和破裂3類,前兩者的發(fā)生概率分別為54%和29%,是海底輸氣管道的主要破壞形式[10],因此,數(shù)值模型選取0.02 、0.05和0.10 m 3種泄漏孔徑尺寸,以研究泄漏孔徑對(duì)泄漏氣體擴(kuò)散規(guī)律的影響。泄漏孔形狀對(duì)泄漏氣體的擴(kuò)散規(guī)律也有一定影響,此處假定所有泄漏孔均為圓形。

    天然氣泄漏速度和管道上方水體壓力、管道內(nèi)壓和天然氣流經(jīng)泄漏孔時(shí)的壓降等因素有關(guān)[11-12],為了考察天然氣泄漏速度的影響,參考海底氣田生產(chǎn)常見壓力工況[5,13],選取壓力為4.5 MPa,溫度為20 ℃,計(jì)算天然氣泄漏速度約為250 m/s,設(shè)置參考組的泄漏速度為180 m/s和320 m/s,且假設(shè)氣體泄漏速度為定值。

    為考察洋流運(yùn)動(dòng)對(duì)泄漏氣體擴(kuò)散規(guī)律的影響,設(shè)置洋流速度為0.1 0、0.25和0.50 m/s進(jìn)行模擬試驗(yàn)[14]。

    最終選取的因素及其水平如表1所示:

    表1 海底管道天然氣泄漏擴(kuò)散因素水平

    針對(duì)三因素三水平的問題,使用控制變量進(jìn)行單因素逐個(gè)分析,需要進(jìn)行32次試驗(yàn),使用正交試驗(yàn)法,只需進(jìn)行9次模擬試驗(yàn),可以節(jié)省2/3的模擬時(shí)間。

    選用L9(34)正交表安排試驗(yàn),選取第1、2和3列進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì),第4列作為對(duì)試驗(yàn)誤差的粗略估計(jì)[15]。試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)如表2所示。

    表2 正交試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)參數(shù)

    3 模型設(shè)置

    在沿洋流方向,泄漏氣體具有最大擴(kuò)散半徑,因此選取沿洋流方向的切面為研究平面,進(jìn)行二維模擬[16]。

    計(jì)算區(qū)域設(shè)置為:水深與水面寬度皆為100 m,泄漏孔在距離左側(cè)邊緣40 m處。泄漏孔徑分別為0.02、0.05和0.10 m。使用ICEM CFD軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分,采用了三角形網(wǎng)格類型,對(duì)泄漏口區(qū)域及氣泡擴(kuò)散影響區(qū)域網(wǎng)格進(jìn)行了加密處理。

    邊界條件設(shè)置為:泄漏口處設(shè)置為氣體速度入口(velocity-inlet),泄漏速度為180 、250和370 m/s;計(jì)算區(qū)域底部設(shè)置為壁面(wall);為考慮洋流速度的影響,設(shè)置左側(cè)為洋流速度入口(velocity-inlet),洋流速度分別選取為0.10、0.25和0.50 m/s。右側(cè)為洋流自由出流邊界(outflow),頂部邊界作為水面,邊界條件設(shè)置為壓力出口(pressure-outlet),頂部壓力邊界條件值為0 Pa。

    計(jì)算區(qū)域與邊界條件設(shè)置如圖1所示。

    圖1 計(jì)算區(qū)域與邊界條件

    CFD軟件計(jì)算方法設(shè)置為:基于壓力的求解器,采用瞬態(tài)算法求解泄漏氣體擴(kuò)散過程,啟用VOF模型并開啟隱式體積力,湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)κ-ε模型。壓力-速度耦合采用PISO算法,對(duì)流項(xiàng)使用二階迎風(fēng)格式,擴(kuò)散項(xiàng)使用中心差分格式,壓力插值方法使用體積力分?jǐn)?shù)計(jì)算。初始相設(shè)置為計(jì)算區(qū)域充滿海水。

    4 數(shù)值模擬結(jié)果及分析

    4.1 綜合分析

    泄漏初始階段,氣體受到海水壓力作用,在泄漏孔上方形成氣團(tuán),圖2為各試驗(yàn)方案在氣體泄漏2 s后泄漏孔上方形成的氣團(tuán)圖,通過比較圖2(a、b、c)、圖2(d、e、f)和圖2(g、h、i)可以看出,氣團(tuán)大小與泄漏孔徑尺寸關(guān)系密切,泄漏孔徑尺寸越大,形成的氣團(tuán)半徑越大。通過比較圖2(a、d、g)、圖2(b、e、h)和圖2(c、f、i)可以看出,氣團(tuán)大小亦受泄漏速度影響,泄漏速度越大,氣團(tuán)越大,但泄漏速度的影響顯著情況低于泄漏孔徑尺寸。通過比較圖2(a、e、i)、圖2(b、f、g)和圖2(c、d、h)可以看出,初始?xì)鈭F(tuán)形態(tài)及大小與洋流速度關(guān)系不明顯。

    圖2 氣體泄漏2 s后氣體分布

    氣團(tuán)形成后,在浮力、慣性力和洋流作用力等力的共同作用下,開始分散和破碎成氣泡,并向上遷移,氣泡羽流范圍亦隨之不斷擴(kuò)大,大氣團(tuán)不斷分散破碎成小氣泡,與海水混合程度增加。單位時(shí)間內(nèi)的氣體泄漏量受泄漏孔徑、泄漏速度影響,導(dǎo)致水體中氣團(tuán)形態(tài)不同。圖3為泄漏15 s后各模擬試驗(yàn)的氣體泄漏狀態(tài)。從圖3(a、b、c)、圖3(d、e、f)和圖3(g、h、i)可以看出,氣體與海水混合程度受泄漏孔徑尺寸影響明顯,泄漏孔徑越大,氣體與海水混合程度減小,氣泡半徑越大;從圖3(a、d、g)、圖3(b、e、h)和圖3(c、f、i)可以看出氣體與海水混合程度亦受泄漏速度影響,泄漏速度增大,氣體與海水混合程度減小,氣泡半徑增大,但泄漏速度的影響顯著情況低于泄漏孔徑尺寸。此現(xiàn)象是由于氣體泄漏量增大,導(dǎo)致渦流作用增強(qiáng),泄漏氣體受水流作用影響相對(duì)減小,因此氣團(tuán)向上擴(kuò)散時(shí)氣泡半徑更大。

    受泄漏條件的影響,泄漏氣體在氣泡尺寸、氣團(tuán)形態(tài)、到達(dá)海面所需時(shí)間、擴(kuò)散范圍等方面均有所不同。圖4展示了泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)的氣體形態(tài)及泄漏氣體到達(dá)海面所需的時(shí)間。從圖4(a、b、c)、圖4(d、e、f)和圖4(g、h、i)可以看出泄漏孔徑尺寸越大,泄漏氣體與海水混合程度越小。氣泡尺寸越大,泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間越短;比較圖4(a、d、g)、圖4(b、e、h)和圖4(c、f、i)可以看出,泄漏速度越大,泄漏氣體與海水混合程度越小,氣泡尺寸越大,泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間越短。比較圖4(a、e、i)、圖4(b、f、g)和圖4(c、d、h)可以看出,洋流速度對(duì)泄漏氣體最大擴(kuò)散范圍有影響,對(duì)氣泡形態(tài)、氣體與海水混合程度等其他指標(biāo)影響不明顯。

    圖3 氣體泄漏15 s后氣體分布

    圖4 泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)氣體分布

    4.2 方差分析

    通過綜合對(duì)比分析模擬結(jié)果,可以看出各影響因素對(duì)泄漏結(jié)果的影響,但是不能確定各影響因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的主次關(guān)系及顯著情況。為了確定各影響因素的主次關(guān)系與顯著性,需要針對(duì)具體指標(biāo)進(jìn)行進(jìn)一步比較分析。

    根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,分別以泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間、最大擴(kuò)散范圍為試驗(yàn)指標(biāo),以兩者的數(shù)值加和作為綜合試驗(yàn)指標(biāo),采用綜合比較法和方差分析法進(jìn)行分析,確定影響試驗(yàn)指標(biāo)的因素的主次關(guān)系及各因素顯著情況。試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)及結(jié)果分析如表3所示。

    表3 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)及結(jié)果分析

    表3(續(xù))

    1) 以泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間為指標(biāo),從表3可以看出,極差R最大的因素為泄漏孔徑尺寸,其次為泄漏速度,各因素的主次關(guān)系為:

    泄漏孔徑尺寸>泄漏速度>洋流速度>其他因素為評(píng)價(jià)結(jié)果中各因素的顯著情況,進(jìn)行方差分析。方差分析表如表4所示。

    表4 方差分析數(shù)據(jù)一(泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間為指標(biāo))

    對(duì)于給定的水平α=0.1,查F(2,2)分布表可得λ=9,由表4可知,以泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間為指標(biāo),泄漏速度與泄漏孔徑尺寸為影響結(jié)果的顯著因素,洋流速度為非顯著因素。

    2) 以泄漏氣體最大擴(kuò)散范圍為衡量指標(biāo),從表3可以看到,極差R最大的因素為洋流速度,其次為泄漏孔徑尺寸,各因素的主次關(guān)系為:

    洋流速度>泄漏孔徑尺寸>其他因素>泄漏速度

    方差分析表如表5所示。

    表5 方差分析數(shù)據(jù)二(泄漏氣體最大擴(kuò)散范圍為衡量指標(biāo))

    對(duì)于給定的水平α=0.1,查F(2,2)分布表可得λ=9,由表5可知,以泄漏氣體最大擴(kuò)散范圍為衡量指標(biāo),在該模擬條件下各考察因素的影響因素皆不顯著,說明綜合分析法存在一定的誤差,泄漏氣體最大擴(kuò)散范圍受多指標(biāo)綜合影響。

    3) 以泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間和最大擴(kuò)散范圍的數(shù)值加和為綜合試驗(yàn)指標(biāo),從表3可以看出,極差R最大的因素為泄漏孔徑尺寸,其次為洋流速度,各因素的主次關(guān)系為:

    泄漏孔徑尺寸>洋流速度>泄漏速度>其他因素方差分析表如表6所示。

    表6 方差分析數(shù)據(jù)三(泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間和最大擴(kuò)散范圍的數(shù)值加和為綜合試驗(yàn)指標(biāo))

    對(duì)于給定的水平α=0.1,查F(2,2)分布表可得λ=9,由表6可知,綜合考察泄漏擴(kuò)散的試驗(yàn)指標(biāo),泄漏孔徑尺寸與洋流速度為影響結(jié)果的顯著因素,泄漏速度對(duì)所考察的試驗(yàn)指標(biāo)影響不顯著。

    5 結(jié)論

    1) 采用正交試驗(yàn)法設(shè)計(jì)了海底輸氣管道的泄漏模擬方案,利用CFD軟件進(jìn)行了模擬試驗(yàn)。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行綜合比較與方差分析。

    2) 在泄漏初始階段,泄漏孔尺寸與泄漏速度影響氣團(tuán)形態(tài),泄漏孔徑與泄漏速度越大,氣團(tuán)半徑越大;泄漏孔徑與泄漏速度越大,氣體與海水混合程度越小,氣泡半徑越大。

    3) 以泄漏氣體到達(dá)海面時(shí)間為指標(biāo),泄漏速度與泄漏孔尺寸對(duì)結(jié)果有顯著影響;以泄漏氣體擴(kuò)散范圍為指標(biāo),洋流速度與泄漏孔徑尺寸均有影響,但二者都為非顯著因素;綜合考察泄漏擴(kuò)散的試驗(yàn)指標(biāo),泄漏孔徑尺寸與洋流速度為影響結(jié)果的顯著因素,泄漏速度為非顯著因素。

    4) 使用正交試驗(yàn)法與數(shù)值模擬相結(jié)合的模擬研究方式,減少了模擬試驗(yàn)次數(shù),節(jié)省了模擬計(jì)算時(shí)間,提高了計(jì)算效率,對(duì)探究海底泄漏氣體擴(kuò)散規(guī)律提供了參考,可為海底管線泄漏的風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)、風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估提供理論依據(jù)。

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