• <tr id="yyy80"></tr>
  • <sup id="yyy80"></sup>
  • <tfoot id="yyy80"><noscript id="yyy80"></noscript></tfoot>
  • 99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

    FeO影響CaO-SiO2-MgO-Al2O3-Cr2O3體系中含鉻尖晶石晶體析出的熱力學分析

    2018-01-19 12:42:57李建立朱航宇薛正良
    武漢科技大學學報 2018年1期
    關(guān)鍵詞:硅鈣固溶體熔渣

    余 岳,王 迪,李建立,朱航宇,薛正良

    (1.武漢科技大學鋼鐵冶金及資源利用省部共建教育部重點實驗室,湖北 武漢, 430081;

    不銹鋼渣是不銹鋼冶煉時的副產(chǎn)品,主要由CaO、SiO2、MgO、Al2O3、Cr2O3及少量的鐵氧化物構(gòu)成,其中Cr2O3含量約為3.3%~12%,爐渣堿度介于1.2~2.0之間[1-3],可作為路基材料、混凝土骨料以及應(yīng)用于水泥生產(chǎn)、制磚砌塊、燒結(jié)煉鐵等行業(yè)。但不銹鋼渣中存在Cr6+溶出風險,限制了其資源化利用。

    1 熱力學模擬計算

    1.1 模擬計算用不銹鋼渣配料方案

    依據(jù)工業(yè)冶煉不銹鋼的電爐渣化學成分,設(shè)定7組不同F(xiàn)eO添加量的不銹鋼渣樣配料方案進行模擬計算,渣樣配方如表1所示。7組配方中基礎(chǔ)渣料均為100 g,組成完全相同,爐渣堿度為1.4。

    表1 不銹鋼渣樣配方(單位:g)

    1.2 模擬計算條件設(shè)置

    基于熔體的非平衡冷卻理論即Scheil-Gulliver方程[14],利用熱力學數(shù)據(jù)庫FactSage7.0模擬100 g基礎(chǔ)熔渣添加不同量FeO后在凝固過程中的相變及尖晶石晶體相的析出行為,具體設(shè)置條件如下:

    (1)數(shù)據(jù)庫:FactPS,F(xiàn)Toxide,F(xiàn)Sstel;

    (2)化合物設(shè)置:idea gas,pure solid;

    (3)溶液相設(shè)置:FToxid-SLAGA, FToxid-SPINA, FToxid-MeO_A,FToxid-bC2SA,FToxid-aC2SA,FToxid-Mel_A,其中設(shè)置FToxid-SLAGA為Scheil-Gulliver Cooling目標相。

    設(shè)置凝固開始溫度為2000 ℃,凝固步長為10 ℃,目標相完全消失時模擬計算過程自動停止。模擬計算結(jié)果以圖片方式導出,并利用Figure模塊對圖片進行編輯。

    2 模擬計算結(jié)果及討論

    不含F(xiàn)eO的配方S0渣樣非平衡凝固過程模擬計算結(jié)果如圖1所示。

    圖1不含F(xiàn)eO的CaO-SiO2-MgO-Al2O3-Cr2O3體系凝固過程中的礦物相組成

    Fig.1MineralcompositionofCaO-SiO2-MgO-Al2O3-Cr2O3systemwithoutFeOduringsolidification

    由圖1可見,在熔渣冷卻過程中,尖晶石晶體、硅酸二鈣、鎂硅鈣石、黃長石和硅鈣石等礦物相隨著溫度降低依次析出,其中尖晶石晶體在1910 ℃開始析出,屬于高溫析出相[3],其析出量隨著溫度的降低而逐漸增加,在1500 ℃時達到最大析出量,尖晶石晶體屬于固溶體相,主要成分為MgCr2O4及少量的MgAl2O4;硅酸二鈣相的析出溫度為1740 ℃,析出量也隨溫度降低而逐漸增加,在1430 ℃附近基本完成析出,它主要由Ca2SiO4和Mg2SiO4組成;鎂硅鈣石、黃長石和硅鈣石等相均在熔渣接近凝固末期時開始析出,并在短時間內(nèi)完成析出過程。因本文主要研究FeO添加量對熔渣冷卻過程中尖晶石晶體析出行為的影響,故其它諸相相關(guān)問題在此不作討論。

    FeO含量對CaO-SiO2-MgO-Al2O3-Cr2O3體系中尖晶石晶體析出行為的影響如圖2所示。

    圖2 FeO對尖晶石晶體析出行為的影響

    從圖2中可見,尖晶石晶體的析出溫度隨FeO添加量的增大而逐漸降低。當FeO添加量由0增加至20 g時,尖晶石晶體開始析出溫度從1910 ℃降至1800 ℃,盡管析出溫度明顯降低,尖晶石晶體仍以固體顆粒形式彌散分布于高溫熔渣中[15]。圖2還表明尖晶石晶體析出量同F(xiàn)eO添加量之間存在一定的對應(yīng)關(guān)系,F(xiàn)eO對尖晶石晶體析出量的影響作用以1350 ℃為臨界點發(fā)生逆轉(zhuǎn):在高于1350 ℃的溫度區(qū)間,F(xiàn)eO的添加明顯抑制了尖晶石晶體的析出;在低于1350 ℃的溫度區(qū)間,尖晶石晶體的析出量隨著FeO添加量的增加而增加,并且這種趨勢一直持續(xù)到熔渣完全凝固。上述現(xiàn)象可通過FeO對尖晶石晶體組分的影響機理進行解釋,以添加8 g FeO的S3渣樣為例,熔渣中析出的尖晶石晶體組分構(gòu)成如圖3所示。從圖3中可見,在熔渣冷卻過程中析出的尖晶石晶體由MgCr2O4、FeCr2O4、MgAl2O4和FeAl2O4等四種組元構(gòu)成,其中MgCr2O4和FeCr2O4對尖晶石晶體析出總量貢獻最大。然而,圖4所示的模擬計算結(jié)果表明,F(xiàn)eO對MgCr2O4的形成和析出具有一定的抑制作用,MgCr2O4的析出溫度和析出量均隨FeO添加量的增加而降低。當FeO添加量由0增至20 g時,MgCr2O4的析出溫度由1910 ℃降至1800 ℃,其在高溫區(qū)間的最大析出量也由6.81g降至4.36g。由于在高溫階段尖晶石晶體析出物以MgCr2O4組元為主,所以后者析出量的減少是造成高溫區(qū)間尖晶石晶體析出量明顯下降的主要原因。

    圖3 添加8 g FeO的渣樣中尖晶石晶體的組分構(gòu)成

    圖4 FeO對MgCr2O4組元析出量的影響

    尖晶石晶體中另一重要組元FeCr2O4在熔渣冷卻至1450 ℃后開始大量析出,其析出行為隨FeO添加量變化的規(guī)律如圖5所示,隨著FeO添加量的增加,F(xiàn)eCr2O4的開始析出溫度不斷降低,最大析出量不斷增多。在1350 ℃時,當FeO添加量從0增至20 g時,F(xiàn)eCr2O4析出量由0增至2.73 g。

    圖5 FeO對FeCr2O4組元析出量的影響

    1550 ℃時熔渣中FeO、MgO和Cr2O3活度與FeO添加量之間關(guān)系的模擬計算結(jié)果如圖6所示。從圖6中可見,在1550 ℃時,當FeO添加量從0增加至20 g時,α(FeO)從0增至0.39,α(MgO)從0.034增至0.044,而α(Cr2 O3 )則由0.012降至0.006,這表明熔渣中FeO添加量的增加會直接引起FeO和MgO活度的增加以及Cr2O3活度的降低。

    圖61550℃熔渣中FeO添加量對FeO、MgO和Cr2O3活度的影響

    Fig.6EffectofFeOcontentontheactivityofFeO,MgOandCr2O3inthemeltat1550℃

    熔渣中FeO同Cr2O3反應(yīng)形成尖晶石晶體沉淀析出的化學反應(yīng)式為

    (1)[6]

    依據(jù)化學反應(yīng)平衡原理[16],令固體產(chǎn)物的活度為1,該反應(yīng)的平衡常數(shù)表達式為

    K1=1/(α(FeO)·α(Cr2 O3 ))

    (2)

    熔渣中MgO同Cr2O3反應(yīng)形成尖晶石晶體沉淀析出的化學反應(yīng)式為

    (3)[17]

    同理,該反應(yīng)的平衡常數(shù)表達式為

    K2=1/(α(MgO)·α(Cr2O3 ))

    (4)

    式(2)和式(4)中的K1和K2分別為相應(yīng)化學反應(yīng)過程的平衡常數(shù)。在溫度不變的條件下化學反應(yīng)平衡常數(shù)K1和K2均為定值,式(2)中α(FeO)的升高將導致α(Cr2O3)的降低,并促進式(1)中反應(yīng)向右進行;而由式(4)可知,α(Cr2O3)的降低將促使式(3)反應(yīng)逆向發(fā)生,一方面提高了熔體中MgO的活度,另一方面抑制了MgCr2O4的沉淀析出。MgCr2O4作為高溫析出的穩(wěn)定相,在無FeO存在時是熔渣中析出的尖晶石晶體的主要組元[1],添加FeO促進FeCr2O4形成是以抑制MgCr2O4析出為代價的,這也是尖晶石晶體析出量增加的根本原因。

    以添加8 g FeO的S3渣樣為例,鉻元素在熔渣體系中的賦存狀態(tài)模擬計算結(jié)果如圖7所示。從圖7中可見,鉻元素在S3的固體樣品中僅以尖晶石固溶體形式存在。在熔渣的非平衡凝固過程中,鉻元素的沉淀析出量隨著FeO添加量變化的模擬計算結(jié)果如圖8所示。雖然鉻元素的沉淀析出量隨著FeO添加量的增加而減小,但7組不同F(xiàn)eO添加量的渣樣中鉻以含鉻尖晶石晶體形式析出的最終析出量卻隨溫度的降低趨于相同。因此,從熱力學計算結(jié)果來看,F(xiàn)eO的添加促進了尖晶石固溶體的析出,但未改變鉻元素在不銹鋼渣中以尖晶石固溶體形式賦存的狀態(tài)。

    圖7 添加8 g FeO的渣樣體系中鉻元素的賦存狀態(tài)圖

    圖8 FeO添加量對鉻元素在尖晶石固溶體中含量的影響

    3 結(jié)論

    (1)合成不銹鋼渣樣品中析出的礦物相主要包含尖晶石晶體、硅酸二鈣、鎂硅鈣石、黃長石和硅鈣石等相,其中尖晶石晶體為高溫析出相。

    (2)尖晶石晶體的析出溫度隨著FeO添加量的增加而降低,當FeO添加量由0增加至20g時,尖晶石晶體析出溫度由1910 ℃降至1800℃。以1350 ℃為界,其析出量在高溫區(qū)間隨著FeO添加量的增加逐漸降低,在低溫區(qū)間則隨著FeO添加量的增加逐漸增加。

    (3)尖晶石固溶體主要由MgCr2O4和FeCr2O4組成。FeO的添加促進了FeCr2O4的形成析出卻抑制了MgCr2O4的沉淀,但是并未改變鉻元素在不銹鋼渣中以尖晶石固溶體形式賦存的狀態(tài)。

    [1] MostafaeeS,AnderssonM,J?nssonP.Petrographic and thermodynamic study of slags in EAF stainless steelmaking [J]. Ironmaking and Steelmaking, 2010, 37(6):425-436.

    [2] 陳子宏, 馬國軍, 肖海明, 等. 不銹鋼冶煉電爐渣結(jié)構(gòu)性質(zhì)及浸出行為研究[J]. 武漢科技大學學報, 2009, 32(5): 466-470.

    [3] MostafaeeS, AnderssonM, J?nssonP. Petrogra-phical study of microstructural evolution of EAF duplex stainless steelmaking slags[J]. Ironmaking and Steelmaking, 2011, 38(2): 90-100.

    [4] Engstr?mF. Mineralogicalinfluenceonleaching behaviour of steelmaking slags[D]. Lule?: Lule? University of Technology, 2010.

    [5] Albertsson G J. Investigations of stabilization of Cr in spinel phase in chromium-containing slags[D]. Stockholm: Royal Institute of Technology, 2011.

    [6] Beukes J, Guest R. Cr(VI) generation during milling [J]. Minerals Engineering, 2001, 14(4):423-426.

    [7] Drissen P, Ehrenberg A, Kühn M, et al. Recent development in slag treatment and dust recycling[J].Steel Research International,2009,80(10):737-745.

    [8] Kilau H W, Shah I D. Chromium bearing waste slag: evaluation of leachability when exposed to simulated acid precipitaiton[C]//Third Symposium:Hazardous Industrial Waste Management and Testing. Philadelphia: ASTM STP, 1984, 851: 61-81.

    [9] Garcia-RamosE,Romero-SerranoA,ZeifertB,etal. Immobilization of chromium in slags using MgO and Al2O3[J]. Steel Research International, 2008, 79(5):332-339.

    [10] Cabrera-RealH,Romero-SerranoA,ZeifertB,et al. Effect of MgO and CaO/SiO2on the immobilization of chromium in synthetic slags[J]. Journal of Material Cycles and Waste Management, 2012, 14(4):317-324.

    [11] SamadaY, MikiT, HinoM. Prevention of chromium elution from stainless steel slag into seawater[J]. ISIJ International, 2011, 51(5): 728-732.

    [12] GelfiM, CornacchiaG, RobertiR. Investigations on leaching behavior of EAF steel slags[C]//6th European Slag Conference. Madrid:Spanish Steel Association, 2010:1-9.

    [13] StrandkvistI, Engstr?mF, P?lssonK, et al. The influence of iron oxide on the chromium leachablity of EAF slag[C]//Scanmet IV:4th International Conference on Process Development in Iron and Steelmaking. Lule?: MEFOS, 2012, 2:329-338.

    [14] 李夢龍, 王福明, 陶素芬,等. 易切削非調(diào)質(zhì)鋼凝固過程及鋼中MnS析出規(guī)律[J]. 材料熱處理學報, 2014, 35(4):84-89.

    [15] LiJ, XuA, HeD, et al. Effect of FeO on the formation of spinel phases and chromium distribution in the CaO-SiO2-MgO-Al2O3-Cr2O3system[J]. International Journal of Minerals, Metallurgy and Materials, 2013,20(3):253-258.

    [16] 沈峰滿. 冶金物理化學[M]. 北京:高等教育出版社,2017:76-81.

    [17] Durinck D, Jones P T, Guo M, et al. EAF stainless steel refining—Part II: microstructural slag evolution and its implications for slag foaming and chromium recovery[J]. Steel Research International, 2007, 78(2):125-135.

    猜你喜歡
    硅鈣固溶體熔渣
    提鉻硅鈣渣回收利用實驗研究與生產(chǎn)推廣
    哈爾濱軸承(2022年2期)2022-07-22 06:33:48
    利用鉀長石制備硅鈣鉀鎂肥的實驗研究
    無機非金屬材料中固溶體的應(yīng)用研究
    Bi2WxMo1-xO6固溶體制備及光催化降解有機廢水
    無機非金屬材料中固溶體的實施
    四川水泥(2019年9期)2019-02-16 20:12:56
    ICP-AES光譜法測定硅鈣合金中鋁含量的不確定度評定
    山東冶金(2018年5期)2018-11-22 05:12:24
    MgO-B2O3-SiO2三元體系熔渣表面張力計算
    上海金屬(2016年2期)2016-11-23 05:34:45
    銅在熔態(tài)鐵液與熔渣中平衡分配系數(shù)研究
    上海金屬(2016年3期)2016-11-23 05:19:59
    水熱法制備NaSm(MoO4)2-x(WO4)x固溶體微晶及其發(fā)光性能
    Ca2+促進碳硫硅鈣石的形成
    吉木乃县| 平湖市| 连州市| 当阳市| 收藏| 宜良县| 呈贡县| 荆门市| 应用必备| 天全县| 灵寿县| 合阳县| 凉山| 蒙阴县| 大足县| 赤壁市| 湛江市| 鸡东县| 平阴县| 双城市| 来安县| 安远县| 田东县| 岱山县| 开远市| 彰化市| 德令哈市| 临泉县| 福清市| 苏州市| 宝应县| 洞头县| 华池县| 宁明县| 佛坪县| 深圳市| 磐安县| 台湾省| 东海县| 达拉特旗| 宜丰县|