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    某雙套拱塔斜拉橋鋼-混組合段局部受力分析

    2018-01-03 05:12:12馬磊
    城市道橋與防洪 2017年12期
    關(guān)鍵詞:主壓主拉斜拉橋

    馬磊

    (上海市政工程設(shè)計研究總院(集團(tuán))有限公司,上海市 200092)

    某雙套拱塔斜拉橋鋼-混組合段局部受力分析

    馬磊

    (上海市政工程設(shè)計研究總院(集團(tuán))有限公司,上海市 200092)

    為了解雙套拱塔斜拉橋鋼-混結(jié)合段受力性能,并通過對受力性能分析得出結(jié)論,以此為該類橋梁提供一定的理論依據(jù)和技術(shù)支持。以某雙套拱塔斜拉橋工程為背景,合理選取鋼-混結(jié)合段,并通過大型的通用有限元分析軟件ANSYS對該結(jié)合段進(jìn)行施工過程的模擬,分析總結(jié)出該鋼-混結(jié)合段的應(yīng)力特點(diǎn)、變化規(guī)律以及內(nèi)部各構(gòu)件的傳力途徑。分析結(jié)果表明:該雙套拱塔斜拉橋鋼-混結(jié)合段的力學(xué)性能基本滿足相關(guān)規(guī)范的要求,其中鋼結(jié)構(gòu)部分應(yīng)力全部小于200 MPa;混凝土結(jié)構(gòu)部分僅在其頂部與錨頭結(jié)合的部位出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力,需要在施工過程中采取必要的加固措施;鋼-混結(jié)合段剪力釘最大受力為73 kN,滿足相關(guān)規(guī)范基本要求。

    斜拉橋;鋼-混結(jié)合段;有限元;局部應(yīng)力;剪力釘

    0 引言

    隨著橋梁技術(shù)的不斷發(fā)展,鋼-混結(jié)構(gòu)梁橋也被大量的設(shè)計和建造,同時,鋼-混結(jié)合段的安全性也越來越受到廣泛的關(guān)注。橋梁中鋼-混結(jié)合段的作用是保證鋼梁和混凝土梁的受力和變形得到均勻的傳遞。如果結(jié)合段的設(shè)計存在缺陷則會致使結(jié)合段的剛度突變,應(yīng)力傳遞不均勻,輕者影響橋梁的美觀和行車的舒適度,重者會導(dǎo)致橋梁穩(wěn)定性變差,影響結(jié)構(gòu)的安全。特別是雙套拱塔斜拉橋,混合段的穩(wěn)定性起著至關(guān)重要的作用。因此,鋼-混結(jié)合段都是設(shè)計和施工需要重點(diǎn)考慮的環(huán)節(jié)。

    1 工程概況

    某雙套拱塔斜拉橋位于湖南湘西土家族苗族自治州瀘溪縣武溪鎮(zhèn)峒河與沅水交匯處,城市次干路,設(shè)計速度40 km/h,標(biāo)準(zhǔn)橫斷面寬27 m。線路全長333 m,包括一座全長248 m的跨河橋梁。

    主橋采用索輔梁橋受力體系,主梁為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁,橋塔采用雙肢V形鋼拱塔,斜拉索空間雙索面布置,主橋跨徑為L=2×94 m=188 m,兩側(cè)引橋跨徑30 m,橋梁總共長248 m。

    主橋為塔梁分離,橋塔處設(shè)置豎向支座和橫向限位支座。橋塔橋面以上部分采用鋼箱塔,橋面以下部分采用混凝土塔座,結(jié)合段則采用鋼-混結(jié)構(gòu);主梁采用單箱多室扁平混凝土箱梁,河中搭設(shè)支架現(xiàn)澆施工;斜拉索包括水平拉索(連接塔柱)和斜向拉索(連接塔梁),其中水平拉索塔內(nèi)張拉,斜向拉索塔內(nèi)錨固、梁端張拉。橋梁總體布置圖如圖1所示。

    2 鋼-混結(jié)合段設(shè)計

    該橋為雙套拱塔斜拉橋,拱肋采用Q345qD鋼材,板厚20~40 mm;主塔鋼箱約每2 m設(shè)置一道橫隔板,頂?shù)装寮案拱寰O(shè)置縱向加勁肋。塔上設(shè)置鋼錨箱,拉索錨固于鋼錨箱內(nèi)。主塔固結(jié)于塔座上,與混凝土塔座的連接采用鋼-混結(jié)合段的方式,采用精軋螺紋鋼方式來保證鋼拱上內(nèi)力平順傳遞到混凝土基座上。為增加鋼-混結(jié)合段傳力的可靠性,將鋼結(jié)構(gòu)段伸入混凝土內(nèi)約0.8 m,采用PBL剪力鍵與混凝土相連接。兩種結(jié)構(gòu)在拱肋某部位對接形成鋼-混結(jié)合拱肋混合接頭,如圖2所示。

    目前,塔柱鋼-混過渡結(jié)構(gòu)的設(shè)計思路主要有:

    (1)承壓面連接。承壓面下方混凝土局部應(yīng)力較大,混凝土難以澆筑且澆筑密實度難以檢測,如果在施工過程中不注意施工混凝土的密實度,很容易致使結(jié)合段混凝土出現(xiàn)局部受壓過大的問題。

    (2)PBL剪力鍵連接。在該方式的荷載傳遞由上而下的過程中,上層承壓面相鄰區(qū)域承擔(dān)了大多數(shù)的荷載,傳遞路徑較短,沒有有效的整個過渡段共同分擔(dān)荷載的傳遞。

    本次設(shè)計采用的鋼-混過渡結(jié)構(gòu)包括格構(gòu)式鋼塔柱、端承壓板、剪力釘、豎向鋼筋和豎向預(yù)應(yīng)力束。該連接性能良好、荷載傳遞路徑可靠、現(xiàn)場施工便捷,能滿足鋼塔柱部分巨大的塔身荷載向下傳遞至混凝土結(jié)構(gòu)的需要,荷載在過渡段內(nèi)能夠根據(jù)設(shè)計的需要逐步擴(kuò)散,同時具備多重可靠的連接措施,且鋼-混分界面無臺階,節(jié)點(diǎn)區(qū)無明顯結(jié)構(gòu)分層,景觀效果良好。具體布置圖如圖3所示。

    圖3 混合接頭構(gòu)造圖(單位:mm)

    3 鋼-混結(jié)合段有限元計算方法

    3.1 建模

    模型采用大型通用有限元軟件ANSYS進(jìn)行建模分析。模型中鋼板采用SHELL63四節(jié)點(diǎn)板殼單元模擬,混凝土采用SOLID65八節(jié)點(diǎn)實體單元模擬,連接件采用COMBIN14三向彈簧單元模擬,預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)用實體力筋法采用LINK8桿單元賦予初應(yīng)變的方法模擬。計算模型如圖4所示。

    圖4 鋼-混結(jié)合段有限元計算模型

    3.2 計算基本參數(shù)

    (1)結(jié)構(gòu)模型建立長度15 m=底座10 m+結(jié)合部3.5 m+鋼結(jié)構(gòu)2.0 m。

    (2)材料全部采用線彈性。鋼結(jié)構(gòu)彈性模量2.1×105MPa,混凝土彈性模量 3.45×104MPa(C50)。

    (3)鋼 -混連接件焊釘 22 mm,抗剪剛度302 kN/mm。

    (4)承壓板厚度50 mm。

    (5)邊界條件。模型邊界條件以最不利工況的節(jié)段受力作為控制指標(biāo)。根據(jù)總計計算給出表1。

    表1 荷載工況

    由橫向和縱向總體計算中得到的模型端部截面橫向最大彎矩、縱向最大彎矩,以及最大軸力分別對應(yīng)的另外三項內(nèi)力進(jìn)行試算,將最終最不利荷載組合中的軸力按等效原則,并且結(jié)合結(jié)合段在實際結(jié)構(gòu)中的受力狀態(tài)施加于結(jié)合段的邊界上;彎矩則通過進(jìn)行分解得到力偶,同樣按照等效節(jié)點(diǎn)荷載施加在結(jié)合段的邊界節(jié)點(diǎn)上。

    4 鋼-混結(jié)合段有限元分析結(jié)果

    節(jié)點(diǎn)及其周邊各構(gòu)件基本上都處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài),所以以Mises等效應(yīng)力σe來評判各區(qū)域應(yīng)力水平的高低。由彈性理論可知,X方向單向拉、壓狀態(tài)下,σe=σx;復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下σe=σy時材料屈服,σy為材料的屈服應(yīng)力。

    總體上說,鋼-混結(jié)合段鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力水平不高,所有的區(qū)域σe小于200 MPa。混凝土結(jié)構(gòu)幾乎處于受壓的狀態(tài),只有個別區(qū)域存在拉應(yīng)力且存在拉應(yīng)力的區(qū)域中大部分區(qū)域小于1.0 MPa,只有在鋼-混結(jié)合段頂部錨頭位置出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力,且最大不超過3.0 MPa。由于超過1.0 MPa的拉應(yīng)力區(qū)域面積很小,對整體不會產(chǎn)生實質(zhì)性的影響,但是為了盡可能使結(jié)構(gòu)處于安全狀態(tài),仍然需要在該區(qū)域的混凝土中摻加適量的抗拉纖維,以防止混凝土出現(xiàn)局部開裂的現(xiàn)象。

    4.1 鋼結(jié)構(gòu)受力

    鋼-混結(jié)合段鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力如圖5所示。鋼結(jié)構(gòu) Mises應(yīng)力在 0~140 MPa。

    圖5 鋼-混結(jié)合段整體應(yīng)力分布(單位:MPa)

    鋼-混結(jié)合段內(nèi)部板件Mises應(yīng)力如圖6所示。

    圖6 鋼-混結(jié)合段各板件Mises應(yīng)力(單位:MPa)

    4.2 混凝土結(jié)構(gòu)受力

    4.2.1 鋼-混結(jié)合段混凝土主壓應(yīng)力

    混凝土主壓應(yīng)力如圖7所示?;炷磷畲笾鲏簯?yīng)力為-13 MPa。

    圖7 鋼-混結(jié)合段混凝土主壓應(yīng)力(單位:MPa)

    鋼-混結(jié)合段混凝土不同高度截面主壓應(yīng)力如圖8所示。

    圖8 不同高度主壓應(yīng)力圖(單位:MPa)

    4.2.2 鋼-混結(jié)合段混凝土主拉應(yīng)力

    鋼-混結(jié)合段混凝土主拉應(yīng)力如圖9和圖10所示。大部分范圍混凝土主拉應(yīng)力小于 1.0 MPa,鋼-混結(jié)合段頂部錨頭位置處出現(xiàn)較大拉應(yīng)力,最大約為3.0 MPa。

    圖9 鋼-混結(jié)合段混凝土主拉應(yīng)力(單位:MPa)

    鋼-混結(jié)合段混凝土不同高度混凝土主拉應(yīng)力如圖10所示。

    圖10 不同高度主拉應(yīng)力圖(單位:MPa)

    4.2.3 底座受力

    如圖11和圖12所示,混凝土底座主壓應(yīng)力最大為-11 MPa,主拉應(yīng)力最大在1 MPa內(nèi)。

    圖11 主壓應(yīng)力云圖及距離承壓面1 m處截面云圖(單位:MPa)

    圖12 主拉應(yīng)力云圖及距離承壓面1 m 處截面云圖(單位:MPa)

    4.3 連接件受力

    焊釘剪力分布如圖13所示。剪力釘剪力最大為73 kN。

    圖13 焊釘剪力(單位:MPa)

    通過對結(jié)合段空間有限元模型在最不利荷載組合作用下的模擬以及對鋼結(jié)構(gòu)受力云圖、混凝土結(jié)構(gòu)受力云圖以及連接件受力云圖分析結(jié)果表明:

    (1)結(jié)合段整體穩(wěn)定性良好,結(jié)合段內(nèi)的鋼結(jié)構(gòu)Mises等效應(yīng)力在0~140 MPa,滿足規(guī)范要求,并且各個部件應(yīng)力分布均勻,變形平緩。

    (2)鋼箱內(nèi)混凝土最大主壓應(yīng)力為-13 MPa,并且大部分區(qū)域都是處于受壓狀態(tài),只有個別區(qū)域出現(xiàn)拉應(yīng)力,最大主拉應(yīng)力為3.0 MPa,并且在受拉區(qū)域內(nèi)大部分應(yīng)力都不會超過1.0 MPa。不同高度的混凝土應(yīng)力變化均勻,無明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象。結(jié)合段鋼箱內(nèi)的混凝土構(gòu)件基本上滿足相關(guān)規(guī)范要求。

    (3)底座混凝土最大主壓應(yīng)力為-11 MPa,并且大部分區(qū)域都處于受壓狀態(tài),只有個別區(qū)域出現(xiàn)拉應(yīng)力,最大主拉應(yīng)力不超過1.0 MPa。不同高度的混凝土應(yīng)力變化均勻,無明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象。底座的混凝土構(gòu)件基本上滿足相關(guān)規(guī)范要求。

    (4)結(jié)合段的十字加勁鋼板連接件、開孔板及焊釘連接件布置合理,各連接件對剪力的傳遞安全可靠,并且各構(gòu)件的應(yīng)力水平均滿足要求;鋼-混結(jié)合段的受力性能較好,各構(gòu)件的應(yīng)力變形水平均較為合理,結(jié)構(gòu)滿足安全性及耐久性要求。

    5 結(jié)語

    本文通過某雙套拱塔斜拉橋拱腳鋼-混結(jié)合段進(jìn)行空間有限元力學(xué)分析,驗證其受力及變形是否滿足設(shè)計要求,現(xiàn)根據(jù)分析得出如下結(jié)論:

    (1)雙套拱塔斜拉橋拱塔和支座結(jié)合段不僅構(gòu)造復(fù)雜,而且由于其受力復(fù)雜,對結(jié)合段的受力分析要求更加準(zhǔn)確,使用桿系單元進(jìn)行模擬很難得到準(zhǔn)確的數(shù)據(jù),而采用實體和板殼單元建立空間分析模型,不僅能夠充分反映結(jié)合段的受力情況,其分析的數(shù)據(jù)結(jié)果更加可靠。

    (2)拱腳鋼-混結(jié)合段的鋼箱在應(yīng)力的傳遞上整體處于良好的狀態(tài),只有在個別構(gòu)件的連接處出現(xiàn)了應(yīng)力集中現(xiàn)象,在進(jìn)行施工過程中需要在應(yīng)力集中區(qū)域做倒角進(jìn)行處理;混凝土構(gòu)件整體上滿足相關(guān)規(guī)范要求,但是在鋼-混結(jié)合段的頂部錨頭位置存在應(yīng)力較大的情況,則需要在施工過程中對混凝土進(jìn)行特殊處理消除應(yīng)力集中或者增加抗裂鋼筋保證混凝土不會開裂。

    (3)拱腳鋼-混結(jié)合段內(nèi)的不同位置的剪力釘全部滿足相關(guān)規(guī)范要求,為了保證剪力釘能夠發(fā)揮良好的作用,在施工過程中要對拱腳的混凝土加強(qiáng)振搗保證密實度。

    (4)在結(jié)合段內(nèi)設(shè)置十字加勁鋼板、豎向加勁鋼及開孔板可以將軸力最大限度地傳遞給承壓板,這使得剪力釘受力更為有利。

    (5)由于橋梁的鋼-混結(jié)合段的受力情況對于橋梁整體結(jié)構(gòu)安全至關(guān)重要,因此在施工過程中需要在混凝土中加入適量的鋼纖維,使得鋼-混結(jié)合段更加安全可靠。

    [1]張奇志,吳寶詩.九江長江公路大橋鋼-混結(jié)合段模型試驗研究[J].橋梁建設(shè),2013,43(5):68-74.

    [2]陳開利,王戒躁,安群慧.舟山桃天門大橋鋼與混凝土結(jié)合段模型試驗研究[J].土木工程學(xué)報,2006,39(3):86-90.

    [3]李冬,朱巍志,張哲.雙套拱塔斜拉橋索力張拉優(yōu)化及控制[J].橋梁建設(shè),2012,42(4):107-112.

    [4]江祥林.大跨徑混合梁斜拉橋結(jié)合段受力性能試驗[D].西安:長安大學(xué),2015.

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    [6]馬龍寶,尹超,王霄陽.異形拱-連續(xù)剛構(gòu)組合橋梁拱結(jié)合部位局部應(yīng)力分析[J].中國市政工程,2015(6):17-20.

    [7]霍學(xué)晉,程曦.鋼-混結(jié)合段的極限承載力研究[J].公路交通科技,2017,34(3):52-61.

    U441+.5

    A

    1009-7716(2017)12-0047-05

    10.16799/j.cnki.csdqyfh.2017.12.014

    2017-08-21

    馬磊(1984-),男,河北滄州人,工程師,從事橋梁設(shè)計工作。

    圖1 橋梁總體布置圖(單位:mm)

    圖2 鋼-混結(jié)合拱肋混合接頭位置(單位:mm)

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