牛東強
(山西省交通科學(xué)研究院,山西 太原 030006)
某黃河大橋是跨越黃河小北干流,溝通晉、陜兩省的高等級公路特大型橋梁,橋位處地形由黃河河谷和一級、二級、三級黃土階地構(gòu)成,近4500 m橋長范圍內(nèi)的橋梁高度超過100 m,最大橋高142 m,同時存在軟弱地基、強風(fēng)、強震和強沖刷等諸多不利影響(圖1橋位縱斷面圖)。
本文研究的橋梁方案為初設(shè)階段的推薦方案,主橋上部結(jié)構(gòu)為( 140+5×180+140)m+4×( 140+4×180+140)m,為上承式變高度鋼桁架連續(xù)梁橋,兩側(cè)引橋上部結(jié)構(gòu)分別為16×50 m、7×50 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁,橋梁總長為6330 m;下部主墩采用變截面空心墩,單箱雙室截面;基礎(chǔ)為六邊形承臺接群樁基礎(chǔ)(圖2橋型布置圖)。
圖1 橋位縱斷面圖
圖2 橋型布置圖
橋位處黃河河道具有“三十年河西,三十年河?xùn)|”的河道變遷特點,河床寬淺,主流擺動頻繁,是典型的堆積游蕩性河道,勘設(shè)時主河槽水面寬度1170 m,水深一般小于3 m。本橋設(shè)計防洪標準為300年一遇洪水,施工期防洪標準為20年一遇洪水。根據(jù)《本橋防洪評價報告》,設(shè)計洪峰流量為:P0.33%=31800 m3/s,相應(yīng)設(shè)計洪水位為356.809 m。
經(jīng)水文分析計算,設(shè)計洪水位下最大水深hcm=6.97 m,設(shè)計洪水位下平均水深hcq=5.65 m,一般沖刷后總深度hp=12.41 m,自然沖刷深度hz=7.1 m,群樁基礎(chǔ)局部沖刷深度hb=15.54 m,局部沖刷后總深度h=35.05 m;沉井基礎(chǔ)局部沖刷深度hb=38.26 m,局部沖刷后總深度h=57.77 m,詳細水文計算結(jié)果見表1。
表1 水文成果表
橋位處的工程地質(zhì)條件較差,河床及其一級階地上可見第四紀全新統(tǒng)沖積物,上部為粉質(zhì)黏土、細砂。二、三級階地可見更新統(tǒng)沖積物,土體類型為粉質(zhì)黏土。橋位各土層的物理力學(xué)指標較低,且河道內(nèi)廣布的細砂液化等級嚴重,厚度達20 m(圖3橋位地質(zhì)縱斷面圖)。
圖3 橋位地質(zhì)縱斷面圖
群樁基礎(chǔ)及沉井基礎(chǔ)作為深基礎(chǔ),在大型橋梁中應(yīng)用較為廣泛,是較常見的基礎(chǔ)形式,本文不再對其各自優(yōu)缺點進行贅述。對于上部結(jié)構(gòu)荷載較大、地質(zhì)條件較差的軟弱地層,以上兩種基礎(chǔ)形式均有較好的適應(yīng)性及經(jīng)濟性,針對本橋的結(jié)構(gòu)特點及地質(zhì)條件,兩種基礎(chǔ)形式在技術(shù)方案上均可行,初設(shè)階段以主橋41號墩為例對兩種方案進行了設(shè)計,并進行了經(jīng)濟性比較,選取最優(yōu)方案作為設(shè)計方案。
3.1.1 樁基礎(chǔ)比選
由于本橋橋址地質(zhì)條件差、河道沖刷深度大,采用樁基礎(chǔ)方案時,樁徑、樁長、樁基平面布置等設(shè)計參數(shù)對樁基礎(chǔ)的技術(shù)經(jīng)濟影響較大。初步設(shè)計階段對不同樁徑、樁長、樁基平面布置形式做了專項研究比選工作,承臺形式選取了矩形承臺、正方形承臺及利于破冰和阻水面小的菱形(馬蹄形六邊形)承臺;樁基采用 1.5 m、1.8 m、2.0 m、2.2 m、2.5 m 和 3.0 m的樁徑進行比選;樁基布置形式有常規(guī)的縱、橫向(方格式)布置及梅花型布置。因篇幅受限,各樁徑在不同平面布置下的比選過程不再給出,總結(jié)果僅以圖表形式體現(xiàn)(如圖4、圖5)。
圖4 樁基根數(shù)對比柱形圖
圖5 樁基混凝土量對比柱形圖
由圖4、圖5可知,樁基根數(shù)隨著樁徑的增加而減少,基礎(chǔ)混凝土用量隨著樁徑的增加而增加。本橋樁基均按摩擦樁設(shè)計,承載力容許值基本與樁身周長成正比(樁端提供承載力所占比例較小),周長又與半徑成正比,當(dāng)混凝土體積相同時,樁徑越大,樁的表面積越小,所提供的承載力就越低,因此在理論上摩擦樁直徑越小越經(jīng)濟。又因本橋河道沖刷近30 m,樁基越短承載效率越低,因此本橋設(shè)計樁長宜控制在90 m以上(承載效率大于60%),考慮實際施工過程中鉆孔垂直度問題及可能發(fā)生的串孔事件,樁基長細比亦不宜過大,綜合考慮,本橋樁基直徑最終選用2.0 m。
3.1.2 樁基礎(chǔ)設(shè)計
樁基礎(chǔ)采用摩擦型鉆孔灌注樁,樁頂接承臺,承臺平面呈六邊形,邊長為17.08 m,承臺總寬為29.58 m,承臺厚度為3~6 m,呈馬蹄形狀。樁基平面呈梅花型布置,為鋼筋混凝土樁,共計37根,樁基直徑為2.0 m,樁間距為5 m,設(shè)計樁長為100 m,其中有效樁長71.9 m。
圖6 樁基平面布置圖(單位:cm)
3.2.1 沉井深度
按《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定:對于非巖石地質(zhì)的特大型橋梁,河床局部沖刷深度大于20 m時,基底埋置應(yīng)在局部沖刷線以下4 m[1]。
按《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定:對于特大橋(或大橋)屬于技術(shù)復(fù)雜、修復(fù)困難者,基底埋置安全值為3 m加沖刷總深度的10%,根據(jù)此規(guī)定,沉井基底埋置應(yīng)在局部沖刷線以下8.8 m。
結(jié)合兩種規(guī)范的規(guī)定,并考慮持力層的安全厚度,本橋按鐵路規(guī)范的要求控制沉井基底埋深,即沉井深度取為河床面以下埋置60 m。
3.2.2 沉井截面形狀
沉井基礎(chǔ)常用截面形狀有圓形、圓端形和矩形,為配合墩底截面形狀,本橋沉井不考慮圓形截面;對于圓端形和矩形截面,在圓端直徑和矩形阻水寬度相同的情況下,兩種截面形式對橋墩沖刷影響無明顯差異,考慮矩形截面制造簡單、施工便利,本橋沉井截面采用矩形,四角做成倒圓角,沉井長短邊比例與墩底截面一致。
3.2.3 沉井構(gòu)造
沉井平面尺寸為 50.6 m(長邊)×44.6 m(短邊),四角倒圓半徑為6 m;為增加沉井整體剛度,減小井壁的撓曲應(yīng)力,沉井內(nèi)設(shè)置4道隔墻,使沉井形成9個15 m×13 m的矩形隔室,隔室棱角采用倒圓角和倒方角處理,方便施工取土。沉井標準節(jié)段壁厚為1.6 m,底節(jié)壁厚1.8 m;為防止冰凌及船舶撞擊,沉井蓋板以下9 m范圍內(nèi)壁厚增加為2.6 m;沉井隔墻厚1.2 m,同時為保證封底混凝土與井壁良好結(jié)合,使井壁與封底混凝土共同受力,在近刃腳處井壁及隔墻設(shè)置尺凸。
立面上沉井分12節(jié),底節(jié)高6 m,第11節(jié)高4 m,其余高均為5 m;刃腳高2 m,封底混凝土厚10 m,蓋板厚5 m;除底節(jié)采用鋼殼沉井外,其余節(jié)段均采用鋼筋混凝土沉井。
圖7 沉井立面
圖8 沉井平面
3.2.4 沉井計算
沉井基礎(chǔ)的計算,根據(jù)它的埋置深度可采用兩種不同的計算方法,當(dāng)沉井埋置深度在最大沖刷線以下較淺僅數(shù)米時,這時可以不考慮基礎(chǔ)側(cè)面土的橫向抗力影響,而按淺基礎(chǔ)設(shè)計計算規(guī)定,分別驗算地基強度、基礎(chǔ)穩(wěn)定性和沉降;當(dāng)沉井基礎(chǔ)埋置深度較大時,由于埋置在土體內(nèi)較深,不可忽略沉井周圍土體對沉井的約束作用,在驗算地基應(yīng)力、變形及穩(wěn)定性時,需考慮基礎(chǔ)側(cè)面土體彈性抗力的影響[2]。本橋的埋置深度為9.2 m,為方便對比,兩種計算方法均考慮,在滿足承載力及構(gòu)造要求的情況下,沉井自身強度及穩(wěn)定性計算結(jié)果對其工程造價影響較小,本文不再對其計算過程進行闡述。
表2 承載力計算表 kPa
以主橋41號墩為例,由于橋址區(qū)常水位時,水深小于3 m,因此在進行樁基礎(chǔ)設(shè)計時未考慮施工期間圍堰的費用。
表3 樁基礎(chǔ)與沉井基礎(chǔ)經(jīng)濟性對比表
通過以上對群樁基礎(chǔ)及沉井基礎(chǔ)的設(shè)計和經(jīng)濟性對比,不難看出,由于沉井基礎(chǔ)的沖刷深度大,沉井埋置較深,造成沉井基礎(chǔ)工程規(guī)模遠大于樁基礎(chǔ),經(jīng)濟性相對處于劣勢,因此本橋的基礎(chǔ)方案推薦采用樁基礎(chǔ)。
群樁基礎(chǔ)及沉井基礎(chǔ)作為深基礎(chǔ),被廣泛應(yīng)用于各種橋型結(jié)構(gòu)的大型橋梁建設(shè)中,是較常見的基礎(chǔ)形式。當(dāng)橋梁的上部荷載較大,地質(zhì)條件較差時,兩種基礎(chǔ)形式均具有較好的適用性,因此在進行此類橋梁的初步設(shè)計時要進行深度比較,擇優(yōu)選取適合的基礎(chǔ)形式。