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    余熱鍋爐流動加速腐蝕的原因和預(yù)防措施

    2017-09-04 01:33:41陸定康潘浩
    綜合智慧能源 2017年8期
    關(guān)鍵詞:燃機(jī)碳鋼管子

    陸定康,潘浩

    (江蘇華電戚墅堰發(fā)電有限公司,江蘇 常州 213000)

    余熱鍋爐流動加速腐蝕的原因和預(yù)防措施

    陸定康,潘浩

    (江蘇華電戚墅堰發(fā)電有限公司,江蘇 常州 213000)

    簡要分析了余熱鍋爐流動加速腐蝕的主要原因,并針對性地提出了余熱鍋爐受熱面泄漏的預(yù)防措施,旨在為余熱鍋爐的應(yīng)用與維護(hù)實(shí)踐提供參考。

    余熱鍋爐;流動加速腐蝕;蒸發(fā)器;溫度;預(yù)防措施

    0 引言

    余熱鍋爐是聯(lián)合循環(huán)電站中回收燃?xì)廨啓C(jī)余熱產(chǎn)生的蒸汽,推動蒸汽循環(huán)的發(fā)電換熱設(shè)備。余熱鍋爐只有汽水、煙氣系統(tǒng),傳熱溫差小,受熱面管子螺旋鰭片管進(jìn)行強(qiáng)化傳熱,一方面增加傳熱面積,一方面增大傳熱系數(shù);對于燃?xì)廨啓C(jī),由于排氣溫度較高,流量大,與其匹配的余熱鍋爐一般采用三壓、再熱,雖然汽水系統(tǒng)復(fù)雜,造價高,但排氣熱量得到了充分利用,有利于提高電廠熱效率。

    1 流動加速腐蝕

    流動加速腐蝕(FAC)是指在強(qiáng)還原環(huán)境下的紊流區(qū)(如管道彎頭、三通、異徑管連接處)發(fā)生的加速性腐蝕。FAC多見于暴露在流動介質(zhì)體系中的機(jī)械設(shè)備,各地電廠已經(jīng)發(fā)生多起FAC引起的突發(fā)性爆管事故,造成人身及設(shè)備的嚴(yán)重傷害。在聯(lián)合循環(huán)余熱鍋爐的電廠中,F(xiàn)AC 發(fā)生在單相或氣液兩相變化的部位,已成為導(dǎo)致余熱鍋爐可用率降低的主要原因。FAC一般發(fā)生在除氧水中,發(fā)生時金屬表面呈均勻腐蝕狀態(tài),其表面上有一層由運(yùn)行條件與水化學(xué)工況決定的多孔氧化層,該氧化層及金屬基體的溶解、剝離是一種持續(xù)、線性的過程[1]。

    FAC包括2個過程:一個是化學(xué)過程,即腐蝕過程,鐵在鐵/磁鐵礦界面的游離氧水溶液中發(fā)生氧化反應(yīng);另一個是物理過程,即FAC的加速過程,當(dāng)流體流速增加時,管道內(nèi)壁表面流體流動時產(chǎn)生的附加剪切力隨之增加,剪切力越大,管壁氧化層就越薄,研究發(fā)現(xiàn)FAC速度與流速的立方呈線性關(guān)系。雖然化學(xué)過程為主因,但由于動力因素的存在,腐蝕會發(fā)生變化。

    2 現(xiàn)場情況

    江蘇華電戚墅堰發(fā)電有限公司現(xiàn)有6臺機(jī)組,F(xiàn)級一期#1,#2 2臺機(jī)組配備三壓、再熱、臥式、無補(bǔ)燃自然循環(huán)余熱鍋爐,室外布置,由福斯特惠勒動力機(jī)械有限公司(FWPM)設(shè)計監(jiān)造;E級#5,#7 2臺機(jī)組配備杭州鍋爐廠2套雙壓、臥式、無補(bǔ)燃、自身除氧、自然循環(huán)燃機(jī)余熱鍋爐;F級二期#3,#4 2臺機(jī)組配備杭州鍋爐廠2套三壓、再熱、臥式、無補(bǔ)燃、自身除氧、室外布置的自然循環(huán)燃機(jī)余熱鍋爐。

    F級一期余熱鍋爐低壓蒸發(fā)器布置在模塊4,橫向管排111根,縱向9排,縱向管屏數(shù)為5 個,受熱面均為?38.1mm×2.7mm螺旋鰭螺片管,管子材料為SA178-A,螺旋鰭片材料為碳鋼。

    E級余熱鍋爐低壓蒸發(fā)器布置在模塊4,橫向排數(shù)為66排,縱向10排,縱向管屏數(shù)為3個,受熱面均為?50.8mm×3.0mm螺旋鰭螺片管;管子材料為20G,螺旋鰭片材料為碳鋼。

    除氧蒸發(fā)器布置在模塊4,橫向排數(shù)為64排,縱向3排,縱向管屏數(shù)為1個,受熱面均為?50.8mm×3.0mm螺旋鰭螺片管;管子材料為20G,螺旋鰭片材料為碳鋼。鍋爐相關(guān)設(shè)計參數(shù)見表1。

    2012年5月29日F級一期#2燃機(jī)余熱鍋爐在停機(jī)后發(fā)現(xiàn)鍋爐內(nèi)有水汽漏出,判定鍋爐內(nèi)有泄漏點(diǎn)。后放水冷卻再進(jìn)水檢查發(fā)現(xiàn)泄漏點(diǎn)為低壓蒸發(fā)器中間聯(lián)箱(共3組)、爐前向后第2排(共5排)、西側(cè)第1根泄漏,如圖1所示。泄漏點(diǎn)在低壓蒸發(fā)器上升管離開聯(lián)箱角焊縫150mm處,破口處內(nèi)壁腐蝕嚴(yán)重,剖開內(nèi)壁呈麻坑狀。6月5日第一次水壓試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)低壓蒸發(fā)器西側(cè)聯(lián)箱(共3組),爐前向后第1排(共5排)、西側(cè)第1根泄漏。低蒸全面檢查,后商定打開爐頂所有低蒸聯(lián)箱內(nèi)窺鏡檢查,發(fā)現(xiàn)低蒸出口管存在內(nèi)腐蝕情況為普遍現(xiàn)象,經(jīng)過核對后悶堵68根,加套管3根。

    表1 鍋爐相關(guān)設(shè)計參數(shù)

    圖1 F級一期 #2燃機(jī)余熱鍋爐泄漏

    2016年12月8日運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)E級#7余熱鍋爐尾部煙道與煙囪連接處西側(cè)蒙皮滴水,由于機(jī)組正處于運(yùn)行中,無法確認(rèn)受熱面泄漏情況。停機(jī)冷卻,2016年12月10日15點(diǎn)30分,檢修人員打開鍋爐頂和鍋爐底人孔門進(jìn)入受熱面檢查,發(fā)現(xiàn)鍋爐頂除氧蒸發(fā)器出口集箱爐前第3排西側(cè)第1根和第2根出口管泄漏,泄漏點(diǎn)位于2根出口管北側(cè)45°背弧處。金屬試驗(yàn)人員對2根出口管泄漏點(diǎn)周圍進(jìn)行壁厚測量,均為0.5 mm,如圖2所示。泄漏點(diǎn)在上升管到聯(lián)箱角焊縫處,切開斷面背弧腐蝕量最大,剖開內(nèi)壁呈麻坑狀。

    圖2 E級 #7燃機(jī)余熱鍋爐泄漏

    3 原因分析

    通常條件下,低壓所對應(yīng)的Fe3O4的溶解率最高,所以FAC一般發(fā)生在低壓蒸發(fā)器管束處。圖3顯示了Fe離子溶解度隨爐水溫度和pH值的變化曲線。F級低壓汽包水溫在158 ℃,而E級除氧器水溫為145 ℃,E級低壓汽包水溫為139 ℃,均在150 ℃左右范圍內(nèi),處于水對Fe3O4溶解最嚴(yán)重的區(qū)域,最容易產(chǎn)生流動加速腐蝕的區(qū)域。

    無論是F級低壓蒸發(fā)器還是E級除氧蒸發(fā)器泄漏均發(fā)生在蒸發(fā)器出口管段,接近聯(lián)箱變徑處,變徑產(chǎn)生湍流,流速增加,管內(nèi)流動狀態(tài)為紊流狀態(tài)。管內(nèi)表面形成的Fe3O4氧化膜的附著力差,在水流的沖擊下會撕裂、溶解,因此發(fā)生了FAC,F(xiàn)e3O4的溶解度和管子材料損失量也隨之增加。

    圖3 Fe3O4溶解度隨爐水溫度和pH值的變化曲線

    FAC主要發(fā)生在低壓蒸發(fā)器聯(lián)箱兩側(cè)和迎風(fēng)面端部的上升管上。迎風(fēng)面管束受熱較大,而聯(lián)箱兩側(cè)均為整體吊裝模塊的邊緣側(cè),此處管束與內(nèi)襯板間隙必然存在煙氣走廊,煙氣走廊減小了煙氣的流動阻力,增加了附近管子的煙氣流速,導(dǎo)致此處管路蒸發(fā)量增加,加速FAC。

    研究表明,在碳鋼中加入適當(dāng)?shù)腃r可以顯著地改善碳鋼的抗FAC的性能。當(dāng)碳鋼中的Cr質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥0.04%時,碳鋼表面氧化膜含Cr量增加到一定程度就會形成Fe3-XCrO4尖晶石氧化膜,大大降低FAC速度[2]。

    4 預(yù)防、處理措施

    結(jié)合FAC的發(fā)生機(jī)理和影響因素,低壓管段可能受到潛在的危險區(qū)域是那些流速大、局部受熱不均、pH值高等綜合作用下的碳鋼、低合金鋼的部位??梢圆扇∫韵麓胧┙档虵AC速度。

    (1)為了防止FAC加速,對給水pH值控制在9.4以上是必須嚴(yán)格要求的。以9F余熱鍋爐為例,由于凝結(jié)水出來的給水全部進(jìn)入低汽包,然后通過中、高壓給水泵進(jìn)入中壓和高壓系統(tǒng),因此低壓汽包應(yīng)該采取監(jiān)督措施來維持鍋爐的pH值。

    (2)管子材料選擇??紤]到發(fā)生FAC的所有管子材料都是碳鋼,而Cr質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥0.04%時,F(xiàn)AC的速度大大降低,因此將F級一期的#2爐聯(lián)箱兩側(cè)易發(fā)生FAC出口管的材質(zhì)更換為12Cr1MOV的材質(zhì),并適當(dāng)增加壁厚。

    (3)增加溫度測點(diǎn)。為了防止FAC的發(fā)展影響余熱鍋爐的可靠性,在低壓蒸發(fā)器單個模塊兩側(cè)和中間部分增加了溫度測點(diǎn),嚴(yán)格監(jiān)視因?yàn)闊煔庾呃仍斐傻木植抗芏问軣崆闆r,并及時的根據(jù)煙溫變化檢查爐內(nèi)折煙板和檔煙板的情況。

    (4)增加壁厚檢查頻次。利用停機(jī)檢修時間對余熱鍋爐低壓蒸發(fā)管、除氧蒸發(fā)器出口段內(nèi)壁壁厚進(jìn)行檢查,通過測厚、內(nèi)窺鏡記錄對比隨時關(guān)注受熱面FAC發(fā)展情況。

    5 結(jié)束語

    FAC已成為導(dǎo)致余熱鍋爐可用率損失的主要原因,是目前余熱鍋爐從設(shè)計到鍋爐運(yùn)行維護(hù)技術(shù)監(jiān)督最重要的技術(shù)管理環(huán)節(jié)。由于FAC發(fā)生在管道內(nèi)部,正常的檢查思維易忽視,往往發(fā)生FAC事故時,受熱面失效的部位已經(jīng)很嚴(yán)重,給檢修和恢復(fù)帶來很大的工作量,因此,為確保設(shè)備健康運(yùn)轉(zhuǎn),必須全方位、全過程的對FAC狀況進(jìn)行監(jiān)控檢查。

    [1]束國剛,薛飛,遆文新,等.核電廠管道的流體加速腐蝕及其老化管理[J].腐蝕與防護(hù),2006,27(2):72-76.

    [2]唐炯.流速加速腐蝕引起的碳鋼管壁減薄[J].核科學(xué)與工程,2001,21(2):189-192.

    (本文責(zé)編:劉炳鋒)

    2017-05-25;

    2017-07-10

    TK 268

    B

    1674-1951(2017)08-0072-02

    陸定康(1974—),男,江蘇常州人,助理工程師,從事鍋爐檢修工作(E-mail:756496988@qq.com)。

    潘浩(1975—),男,江蘇常州人,從事鍋爐檢修工作(E-mail:969025560@qq.com)。

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