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      山區(qū)小寬跨比懸索橋溫度效應(yīng)分析

      2017-08-28 21:10:44波,余
      黑龍江交通科技 2017年6期
      關(guān)鍵詞:主纜格拉懸索橋

      張 波,余 果

      (1.長沙理工大學(xué)土木與建筑學(xué)院,湖南 長沙 410114;2.云南省建筑科學(xué)研究院,云南 昆明 650223)

      山區(qū)小寬跨比懸索橋溫度效應(yīng)分析

      張 波1,余 果2

      (1.長沙理工大學(xué)土木與建筑學(xué)院,湖南 長沙 410114;2.云南省建筑科學(xué)研究院,云南 昆明 650223)

      研究了在高山對(duì)太陽直接輻射的遮擋情況下小格拉橋的主纜縱橋向溫度,并用分段線性函數(shù)模擬主纜縱橋向的溫度值,計(jì)算了整體升溫與分段線性升溫引起的索力及位移差異。

      懸索橋;溫度效應(yīng);主纜標(biāo)高;內(nèi)力

      1 工程背景

      小格拉橋?yàn)殡p塔簡支鋼管加勁桁梁懸索橋,橋跨布置為13 m+280 m+10 m,橋梁全長303 m,橋面布置為:凈4.5+2×0.5 m(欄桿),主梁縱向沿跨中設(shè)雙向0.5%的縱坡;大橋方案立面圖如圖1所示。

      圖1 主纜跨中標(biāo)高與溫度曲線

      2 整體升溫

      圖2列出了主纜跨中標(biāo)高與溫度曲線。主纜跨中標(biāo)高與溫度呈線性關(guān)系。

      圖2 主纜溫度測(cè)試圖

      3 分段線性升溫

      3.1 小格拉橋主纜測(cè)溫方案

      懸索橋主纜溫度測(cè)試要求為:一般情況下要求沿索長方向相鄰兩個(gè)測(cè)試斷面間距離不得超過250 m。小格拉橋主纜總跨徑為367.589 m,主纜溫度測(cè)試斷面布置方案如圖2所示:全橋共10個(gè)測(cè)試斷面,每個(gè)測(cè)試斷面上取上下左右4個(gè)測(cè)點(diǎn)。整理數(shù)據(jù)并繪制了主纜溫度實(shí)測(cè)曲線。

      圖3 主纜溫度實(shí)測(cè)曲線

      圖3列出了主纜溫度實(shí)測(cè)曲線。在凌晨0∶00~6∶00主纜溫度幾乎無變化。6∶00以后主纜溫度開始升高。14∶00小格拉橋完全暴露于太陽直直接輻射下,主纜溫度達(dá)到33 ℃。24∶00主纜溫度下降至19.8 ℃。

      3.2 主纜縱橋向溫差效應(yīng)

      (1)施加溫度荷載。

      利用分段線性函數(shù)來模擬上午10時(shí)索股沿縱橋向的溫度分布。

      設(shè)溫度沿橋軸方向變化的函數(shù)為T(i)

      Tj(i)=kj+bj

      式中:i為測(cè)試斷面的索段號(hào);kj為折線斜率;bj為折線截距。

      bj取值為之前溫度采集的測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)。測(cè)點(diǎn)之間的溫度通過線形內(nèi)插求得。分段線性升溫單元溫度取值如下:左散索點(diǎn)至L/4處取30.3~29.3 ℃中線形內(nèi)插取得,kj取常數(shù)為-0.106;L/4處至L/2處之間的溫度在29.3~27.1 ℃中線形內(nèi)插取得,kj取常數(shù)為-0.18;L/2處至3L/4處之間的溫度在27.1~23.3 ℃中線形內(nèi)插取得,kj取常數(shù)為-0.32;3L/4處至右散索點(diǎn)取23.3~22.1 ℃中線形內(nèi)插取得,kj取常數(shù)為-0.06。

      了損傷,施工技術(shù)人員應(yīng)先進(jìn)行除銹處理,而后再采用噴鋅等補(bǔ)救方式,來控制損傷的影響范圍和深度。

      2.3 強(qiáng)化變形控制的針對(duì)性

      高填方鋼波紋管的橫縱向變形雖然能夠在一定程度上保證結(jié)構(gòu)作用的穩(wěn)定性,但如果控制不好就會(huì)導(dǎo)致鋼波紋管涵的耐久性受到影響。為此,施工技術(shù)人員應(yīng)采用具有針對(duì)性的措施方法對(duì)其進(jìn)行控制。在橫向變形方面,由于鋼波紋管在豎向荷載作用下,通常會(huì)產(chǎn)生側(cè)向位移,同時(shí)涵頂產(chǎn)生豎向位移,這就使水平側(cè)向位移作用下的側(cè)面填料產(chǎn)生被動(dòng)土壓力。為此,施工技術(shù)人員應(yīng)采用科學(xué)合理的回填施工方面,將變形控制涵洞通道豎向高度的2%。此過程,如果管側(cè)填料壓實(shí)不達(dá)標(biāo),側(cè)向位移過大,就很有可能導(dǎo)致豎向變形超過限值,進(jìn)而使波紋管發(fā)生屈曲破壞。施工技術(shù)人員可在涵頂土柱壓實(shí)度相對(duì)小于兩側(cè)填土的情況下,使?jié)撛诨瑒?dòng)面上產(chǎn)生豎直向上的剪應(yīng)力,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)涵頂荷載的有效轉(zhuǎn)換,從而降低涵洞通道的受力荷載。

      3 結(jié)束語

      總體而言,鋼波紋管涵洞通道施工技術(shù)具有耐久性高、施工周期短且施工便捷等優(yōu)勢(shì),為此,當(dāng)其作用于高填方結(jié)構(gòu)時(shí),施工技術(shù)人員應(yīng)通過優(yōu)化受力特性與材料選取、提高鋼波紋管安裝質(zhì)量以及強(qiáng)化變形控制的針對(duì)性,來避免其受變形超值及安裝不合理問題的影響,從而實(shí)現(xiàn)其應(yīng)有的作用價(jià)值。

      [1] 李祝龍,姜濤,謝曉如,俞文生. 高填方路基鋼波紋管涵洞土拱效應(yīng)分析[J]. 公路工程,2016,(1):193-197-229.

      [2] 許宇明. 高填方鋼波紋管涵洞通道施工技術(shù)研究[J].湖南交通科技,2016,(2):214-216-241.

      [3] 褚夫蛟,曾水生,方文富,等. 高填方大直徑鋼波紋管涵洞力學(xué)特性[J].東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2016,(9):1338-1342.

      2017-03-14

      張波,男,湖南衡陽人,碩士研究生,研究方向:橋梁與隧道工程。

      U442

      :C

      :1008-3383(2017)06-0102-01

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