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    Ku波段 GaN 單片低噪聲放大器的研制

    2017-06-27 00:58:48彭龍新凌志健
    電子與封裝 2017年6期
    關(guān)鍵詞:漏極噪聲系數(shù)單片

    劉 昊,彭龍新,牛 超,凌志健

    (南京電子器件研究所,南京 210016)

    Ku波段 GaN 單片低噪聲放大器的研制

    劉 昊,彭龍新,牛 超,凌志健

    (南京電子器件研究所,南京 210016)

    研制了一款 Ku 波段 GaN 單片低噪聲放大器,該放大器采用了 GaN 0.25 μm Ku 功率工藝,工作電壓為 10 V。在 12~18 GHz 頻帶內(nèi),噪聲 NF≤2.9 dB,增益 G≥20 dB,輸入駐波比 VSWR1≤1.8,輸出駐波比 VSWR2≤1.5。該芯片在 16 GHz 下,承受 38 dBm 的大功率輸入脈沖 (周期為 1 ms,占空比為 10%) 10 min,經(jīng)測試未發(fā)現(xiàn)低噪聲放大器芯片燒毀的現(xiàn)象。

    低噪聲放大器;耐功率;GaN;單片

    1 引言

    低噪聲放大器廣泛應(yīng)用于通信、微波測量、雷達(dá)等接收系統(tǒng)中,作為接收系統(tǒng)的第一級,對整個接收系統(tǒng)起到重要作用。GaAs低噪聲放大器承受功率有限,一般不超過 20 dBm[1],T/R 組件需要在低噪聲放大器前端增加限幅器,這就增加了額外的噪聲、體積和成本,而 GaNHEMT 可以承受很大的輸入功率,在耐功率要求不高的情況下可以省去限幅器,會得到更好的低噪聲性能。近幾年介紹 GaN 低噪聲放大器的文章中,其可承受輸入連續(xù)波功率的有 31 dBm、33 dBm、36 dBm、37 dBm,脈沖輸入則可以達(dá)到 46 dBm[1~5],所以對 GaN LNA 的研究很有意義。

    本文采用 0.25 μm GaN Ku 功率工藝研制了一款12~18 GHz的低噪聲放大器,主要設(shè)計(jì)指標(biāo)為:噪聲系數(shù) NF≤3 dB,增益 G≥20 dB,增益平坦度為±1 dB,輸入駐波比 VSWR1≤2.0,輸出駐波比 VSWR2≤1.8。輸入38 dBm 的脈沖信號(16 GHz 下周期為 1 ms,占空比為10%),耐功率 10 min 后,經(jīng)測試未發(fā)現(xiàn)低噪聲放大器芯片燒毀的現(xiàn)象。

    2 低噪放的設(shè)計(jì)

    2.1 放大器結(jié)構(gòu)的選擇

    低噪聲放大器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有電抗匹配式、反饋式、分布式、平衡式等,各種結(jié)構(gòu)各有優(yōu)點(diǎn)。

    此次采用的是負(fù)反饋結(jié)構(gòu)。引入負(fù)反饋結(jié)構(gòu)可以改善放大器的增益平坦度、晶體管的穩(wěn)定性和輸入輸出匹配,為放大器提供更寬的頻帶,并在一定程度上降低對工藝的敏感度。

    偏置電阻可以使電路的第一級增加一定的承受功率能力,三級放大器均采用自偏置結(jié)構(gòu)。級聯(lián)結(jié)構(gòu)的噪聲系數(shù)為:

    其中 Fi表示的是第 i級的噪聲系數(shù),Gi表示第 i級的增益。式(1)中放大器的噪聲主要由第一級決定,所以第一級最小噪聲電抗匹配,增益盡可能高;后兩級采用并聯(lián)的負(fù)反饋,設(shè)計(jì)成正斜率增益,以補(bǔ)償前級的負(fù)斜率增益。

    2.2 GaN HEMT 工作狀態(tài)的選擇

    該 放 大 器 三 級 均 使 用 4 μm ×50 μm 的 GaN HEMT,為了使放大器性能達(dá)到最佳,對管芯的微波特性進(jìn)行測試分析,確定其最佳靜態(tài)工作點(diǎn)。測得在16GHz下,柵極電壓為-1.8 V 時,不同漏極電壓下的最小噪聲系數(shù)和相關(guān)增益如表1 所示。在漏極電壓為 9 V 時,其最小噪聲系數(shù)為 0.99 dB。從表1 中還可以看出,在柵壓為-1.8 V 時,漏極電壓對噪聲和增益影響不大。在這個條件下,低噪聲放大器正常工作,具有良好的噪聲系數(shù)和增益。

    表1 GaN HEMT 在不 同漏壓下的噪聲 系數(shù)和相 關(guān)增益(16 GHz,Vgs=-1.8 V)

    2.3 低噪聲放大器的仿真設(shè)計(jì)

    低噪聲放大器的第一級使用最小噪聲系數(shù)匹配技術(shù)[6],后兩級采用負(fù)反饋技術(shù)。

    對于第一級放大器,輸入端要進(jìn)行噪聲匹配,根據(jù)式(1)可知,第一級放大器的增益對整個放大器的噪聲產(chǎn)生較大的影響,所以需要在增益和噪聲性能上進(jìn)行折中設(shè)計(jì)。

    如圖1 所示,X 曲線是 GaN HEMT 在漏極電壓為9 V、柵極電壓為-1.8 V 時 12~18 GHz 范圍內(nèi)最佳噪聲反射系數(shù) Γopt;Y 曲線是在 HEMT 管加入自偏置反饋網(wǎng)絡(luò)后,在頻帶內(nèi)的最佳噪聲反射系數(shù)。輸入匹配按照 Y 曲線進(jìn)行匹配,但是需要對輸入駐波比、電路穩(wěn)定性和增益性能進(jìn)行折中。圖2 是 GaN HEMT 源極增加了自偏置結(jié)構(gòu),在 14 GHz 時 Smith 圓圖上的等噪聲圓和等增益圓。m2 點(diǎn)是最佳增益點(diǎn),為 12.93 dB, m3 點(diǎn)是最小噪聲點(diǎn),最小噪聲系數(shù)為 0.96 dB。

    圖1 12~18 GHz 下 GaN HEMT(X)、管芯加入自偏置網(wǎng)絡(luò)(Y)的 Γopt

    圖2 14 GHz下的 HEMT 加源極自偏網(wǎng)絡(luò)的等增益圓和等噪聲圓

    在放大器的設(shè)計(jì)過程中,需要對噪聲、增益的阻抗匹配之間采取折中的方式,對于低噪聲放大器的第一級,要選取一個更靠近最小噪聲匹配的輸入阻抗,但是也要考慮到增益對整體噪聲系數(shù)的影響。在 15 GHz的頻率點(diǎn),將噪聲系數(shù) NF 調(diào)整到 1.25 dB,增益 G 調(diào)整到 6.6 dB,輸入駐波調(diào)整到 1.6。如圖3 所示是第一級放大器在整個頻帶內(nèi)的增益和噪聲系數(shù),可以看出其噪聲系數(shù)小于 1.9 dB,增益大于 5 dB,其增益平坦度很差,呈負(fù)斜率狀態(tài),需要后兩級放大器對其進(jìn)行調(diào)整。

    圖3 第一級放大器的增益和噪聲系數(shù)

    第一級放大器的設(shè)計(jì)中得到了較低的噪聲系數(shù)和較高的增益,放大器后兩級采用并聯(lián)負(fù)反饋的結(jié)構(gòu),形成正斜率增益,來補(bǔ)償?shù)谝患壴鲆娴呢?fù)斜率,同時也增加放大器的增益。

    如圖4所示為三級低噪聲放大器的電路拓?fù)鋱D。調(diào)整圖中的后兩級負(fù)反饋?zhàn)杩?Rf1、Rf2可以改善整個放大器增益平坦度,使得增益向正斜率方向傾斜,平衡第一級的負(fù)斜率增益。圖中的 Rd1是第一級放大器漏極與外接電源之間的小電阻,主要可以增加放大器的穩(wěn)定性,防止低頻端自激的產(chǎn)生。在第一級放大器柵極接地電感上的串聯(lián) RC,也可以防止放大器低頻自激的產(chǎn)生。三級的級間匹配和輸出端匹配均采用了電容電感的串聯(lián)結(jié)構(gòu)。

    圖4 三級放大器的電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

    通過 ADS 進(jìn)行版圖仿真,結(jié)果如圖5 所示,設(shè)計(jì)的放大器增益在 23~24 dBm 之間,具有較好的平坦度,噪聲小于 2.5 dB,輸入駐波比 VSWR1≤2,輸出駐波比 VSWR2≤1.8,滿足設(shè)計(jì)要求。

    圖5 三級低噪聲放大器的仿真結(jié)果

    上面設(shè)計(jì)的是采用 0.25 μm 功率 GaN HEMT 的工藝,如果采用低噪聲材料和低噪聲工藝,能夠降低放大器的噪聲系數(shù)。由 Fukui噪聲模型推導(dǎo)出[7]:

    式中,Ids為漏極電流,Lg為器件柵長,vsat為溝道中的載流子飽和速度,Ec為載流子速度飽和時對應(yīng)的臨界電場,Rs和 Rg分別為源極和柵極的寄生電阻。

    從式(2)中可以看出,縮短柵源、柵漏間距,可以減小柵、源的寄生電阻 Rs和 Rg,從而降低 GaN HEMT 的噪聲系數(shù)。選用合適的柵金屬和增加?xùn)藕穸瓤梢越档蜄艠O寄生電阻。柵長 Lg從 0.25 μm 縮短到 0.15 μm,則管芯噪聲系數(shù)將降低 20%以上。

    3 GaN 低噪聲放大器的測試結(jié)果和分析

    3.1 低噪放性能測試結(jié)果

    一款基于 0.25 μm 的 GaNHEMT 單片低噪聲放大器,經(jīng)過調(diào)試后,外加 10 V 的電壓。如圖6 所示,在工作范圍 12~18 GHz 內(nèi),噪聲系數(shù) NF≤2.9 dB,增益G≥20 dB,輸入駐波比 VSWR1≤1.8,輸 出 駐 波比VSWR2≤1.5。

    圖6 LNA的小信號性能參數(shù)

    圖7 顯示低噪聲放大器輸出 1 dB 功率,在頻帶范圍內(nèi)基本穩(wěn)定在 17 dBm 以上。

    3.2 可承受功率的測試結(jié)果

    對低噪聲放大器進(jìn)行了耐功率測試,采用 16 GHz下周期為 1 ms、占空比為 10%的脈沖輸入信號,輸入功率從 30 dBm 到 39 dBm,每次遞增 1 dBm,在每個功率下進(jìn)行 10 min 耐功率測試,在測試過程中發(fā)現(xiàn)低噪聲放大器始終處在外加 10 V工作電壓的狀態(tài)下。圖8(a)中可以看出隨著輸入信號功率的不斷增大,輸出功率是逐漸變小的。圖8(b)中的 Id1表示靜態(tài)工作電流,Id2表示輸入功率后的工作電流,隨著輸入功率增大,放大器耐功率時的工作電流會逐漸減小。

    圖7 低噪聲放大器的1 dB壓縮電平

    圖8 16 GHz、周期 1 ms占空比 10%的脈沖信號下輸入、輸出功率之間的關(guān)系和輸入功率前后工作電流變化量

    圖9 是耐 38 dBm(其他條件同上)前后的噪聲系數(shù)和增益的對比圖,其中增益下降在 1 dB 以內(nèi),而噪聲變大在 0.7 dB 以內(nèi)(14 GHz)。增益和噪聲系數(shù)發(fā)生一定變化,是因?yàn)閷Φ驮肼暦糯笃鬟M(jìn)行耐功率時,第一級 HEMT 的柵極會產(chǎn)生一個流入管芯的電流,這個電流會使第一級的 HEMT 加快老化,從而導(dǎo)致放大器性能短時間內(nèi)就發(fā)生一些變化。

    圖9 低噪放承受 38 dBm 前(a)后(b)的噪聲系數(shù)和增益對比

    4 結(jié)論

    基于 0.25 μm GaN Ku 功率 HEMT 工藝,研制了一款低噪聲放大器,在 12~18 GHz 條件下,噪聲系數(shù)NF≤2.9 dB,具有 20 dB 的增益,并且還進(jìn)行了良好的輸入輸出匹配。

    該放大器具有較好的耐功率特性,可以承受16GHz、38 dBm 的 1 ms 周期 10%占空比的脈沖信號 10 min的沖擊,使得 GaN 低噪聲放大器在一些條件下可以省去前端的限幅器,降低了系統(tǒng)的噪聲。

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    Ku-Band GaN Low-Noise Amplifiers MMIC

    LIU Hao,PENG Longxin,NIU Chao,LING Zhijian
    (Nanjing Electronic Devices Institute,Nanjing 210016,China)

    A Ku-band GaN monolithic-microwave integrated-circuit low-noise amplifier is designed and fabricated using GaN 0.25 μm technology.The amplifier working at10 V with a current160 mA has a noise figure below 2.9 dB,a gain over20 dB and input/output VSWR less than 1.8/1.5 from 12 GHz to 18 GHz.The amplifiercan endure 38 dBm ofinputpulse power(1 ms period and 10%duty ratio at16 GHz)for10 minutes.

    low-noise amplifier(LNA);endurance;GaN;MMIC

    TN722.3

    A

    1681-1070 (2017)06-0027-04

    劉 昊(1991—),男,吉林省吉林市人,2014 年本科畢業(yè)于西北工業(yè)大學(xué)電子信息學(xué)院電磁場與無線技術(shù)專業(yè),現(xiàn)為南京電子器件研究所在讀碩士研究生,研究方向?yàn)槲⒉ê撩撞▎纹呻娐贰?/p>

    2017-3-27

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