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    超臨界機組脫硝改造對空氣預熱器的影響及解決措施

    2017-05-25 00:37:29徐啟潘萌萌李喬喬
    綜合智慧能源 2017年4期
    關鍵詞:預器吹灰差壓

    徐啟,潘萌萌,李喬喬

    (華北水利水電大學 電力學院,鄭州 450045)

    超臨界機組脫硝改造對空氣預熱器的影響及解決措施

    徐啟,潘萌萌,李喬喬

    (華北水利水電大學 電力學院,鄭州 450045)

    以國內某電廠#4超臨界機組脫硝改造為例,分析火電機組在脫硝裝置改造中對空氣預熱器產生的影響,并且針對這一問題提出可行的解決措施,為今后國內同類火電機組脫硝裝置改造提供經驗。

    超臨界機組;脫硝裝置;空氣預熱器

    0 引言

    近年來我國火力發(fā)電廠的污染物排放標準日益嚴格,最新頒布的GB 1323—2011《火電廠大氣污染物排放標準》中NOx排放質量濃度標準從200.0 mg/m3(標態(tài))降低為100.0 mg/m3(標態(tài)),幾乎全國火電機組都需進行脫硝裝置改造[1-2]。國內有些火電廠的脫硝改造項目,脫硝裝置投入運行后不久,空氣預熱器(以下簡稱空預器)的堵灰和腐蝕情況就出現惡化,致使空預器的阻力在較短時間內增加50%以上。探其根源,是由于選擇性催化還原技術(SCR)脫硝裝置的投運引起空預器的煙氣成分發(fā)生了變化,導致空預器的堵塞機理也有所變化[3]。

    1 某電廠改造情況

    本文以國內某電廠#4機組為例,該機組為東方鍋爐(集團)股份有限公司生產的600 MW超臨界參數變壓直流爐,在機組投運4年后,根據實際需要增加脫硝裝置進行改造。脫硝系統(tǒng)采用SCR,反應器布置在爐后除塵器進口煙道支架上方,層高為3.8 m,節(jié)距為8.2 mm,選用蜂窩式催化劑,還原劑采用液氨。在處理100%煙氣量、鍋爐額定出力(BRL)工況下,整個系統(tǒng)按照SCR入口NOx質量濃度為650.0 mg/m3(標態(tài)6%含氧量、干基),出口NOx質量濃度為97.5 mg/m3(標態(tài)6%含氧量、干基)設計,設計脫硝效率不低于85%。反應器按“2+1”模式設計布置催化劑,初裝2層。此次改造對現有引風機進行擴容改造,但未對空預器同步進行改造,脫硝裝置投運后不久空預器即發(fā)生嚴重堵塞。

    2 運行概況

    該機組于2012年9月7日停機,安裝脫硝裝置與機組的接口設備并進行系統(tǒng)調試。9月21日,SCR反應器通煙氣運行;9月29日開始噴氨試運行;10月1日,在450.0 MW負荷下,A空預器差壓增長至1.42 kPa,B空預器差壓增長至1.52 kPa。相比9月21日,僅10 d時間,A,B空預器的差壓漲幅就達到過去10個月差壓漲幅的2倍,空預器最大差壓達到3.10 kPa,且爐膛負壓、送風量也隨著空預器的周期性旋轉而大幅波動,影響鍋爐穩(wěn)定燃燒,甚至增大爐膛內爆的可能性,嚴重威脅到鍋爐的安全穩(wěn)定運行[4]。

    #4機組脫硝裝置通煙氣后,空預器差壓變化趨勢如圖1所示。

    圖1 脫硝裝置通煙氣后空預器差壓變化趨勢

    為了保證機組安全穩(wěn)定運行,11月21日,#4機組停機,將2臺空預器蓄熱元件抽出爐外,徹底清除積灰;12月8日,機組啟動,450.0 MW負荷下煙氣側差壓平均降低1.15 kPa,A空預器差壓從1.84 kPa降至0.91 kPa,B空預器差壓從2.37 kPa降至1.01 kPa,清灰效果顯著。

    與2011年11月清灰后、機組在300.0 MW負荷運行時的空預器差壓波動幅度相比,該次清灰波動幅度明顯增大。

    3 對空預器的影響

    空預器差壓增長原因主要是燃煤中硫的質量分數高。煤粉燃燒生成了SO2和SO3,其中絕大部分是SO2[5-6]。有研究表明,在有2~3層催化劑的SCR系統(tǒng)中,SCR出口煙氣中SO3的體積比會比入口增加約50%。根據#4機組脫硝裝置優(yōu)化試驗的數據,A側脫硝反應器入口SO3體積比為3.35 μL/L(標態(tài)),出口SO3體積比為12.02 μL/L(標態(tài));B側脫硝反應器入口SO3體積比為2.03 μL/L(標態(tài)),出口SO3體積比為14.66 μL/L(標態(tài));煙氣流經催化劑層后,SO3體積比增加了3~6倍。煙氣中的硫酸蒸汽對受熱面金屬的影響不大,但當它在壁溫低于酸露點的受熱面凝結下來時,就會引起低溫腐蝕并且還會黏結煙氣中的灰粒子,加重堵灰,造成空預器堵塞,使煙道阻力增大,導致差壓增大。

    脫硝系統(tǒng)煙氣分布不均,氨逃逸測量儀表僅反映局部區(qū)域氨逃逸情況。噴氨后,SO3遇到氨氣生成高黏性、液態(tài)的NH4HSO4,黏結在空預器的蓄熱片上,如此,不僅換熱效果下降,還會對空預器低溫段產生腐蝕,同時造成預熱器積灰堵塞[7],加重壓差增大。

    #4機組停止噴氨、退出脫硝反應器運行之后,A,B空預器差壓同時降低,原因如下。

    (1)反應器退出后,煙氣不再經過催化劑,SO2不再向SO3轉化,空預器入口SO3體積比降低,煙氣酸露點降低,空預器堵塞速度減緩。

    (2)停止噴氨后,不再繼續(xù)生成NH4HSO4,空預器堵塞速度減緩。

    (3)提高排煙溫度后,空預器蓄熱元件變形減小,使積灰松動;同時,空預器經長時間強制吹灰后,堵塞情況有所好轉。

    4 解決措施

    解決脫硝裝置投運后空預器堵塞的問題,最優(yōu)方案還是對空預器進行改造[8],具體措施如下:將蓄熱元件改為大通道波形;改變冷端蓄熱元件高度;對冷端蓄熱元件進行表面處理,并輔以吹灰系統(tǒng)改造。

    但是,脫硝空預器改造的工作量較大,改造前要對機組進行熱態(tài)試驗,根據試驗結果和空預器設計參數進行詳細的核算,以確定改造后的蓄熱元件波形、高度和換熱面積。由于蓄熱元件的生產加工周期耗時較長,而且必須等機組大、小修期間方可實施空預器改造,整體改造項目工期需半年左右。如果在脫硝改造時沒有同步實施空預器改造,一旦出現空預器堵塞加重的問題,必須在保持機組運行的情況下采取必要的運行調整措施,在一定程度上控制空預器堵塞加重的速度。

    運行調整的基本原則如下:降低機組負荷、提高入爐煤熱值,減少煙氣中飛灰質量濃度;降低入爐煤種硫的質量分數,降低煙氣酸露點;提高排煙溫度到大于酸露點。

    以該廠#4機組控制空預器堵塞速度為例,采取的應對措施[9]如下。

    (1)調整空預器脫硝裝置。關閉#4鍋爐A,B側噴氨手動門,退出#4機組爐脫硝反應器;旁路擋板先開啟3%左右,運行10 min后,開至5%,隨后每隔10 min開啟5%,當開度>50%后全開;關閉反應器進口擋板,30 min后關閉反應器出口擋板;停運稀釋風機。脫硝裝置退出運行期間,除空預器跳閘外,禁止操作脫硝旁路擋板,投運脫硝反應器時,要先開啟出口擋板,啟動稀釋風機,手動開啟反應器入口擋板5%左右,待催化劑溫度達標后,再逐漸開大入口擋板,嚴格按照規(guī)程要求控制反應器溫升。

    (2)減少尾部受熱面積灰。在運行調整期間,控制機組負荷在300.0~450.0 MW內;爐膛吹灰頻率降為3 d1次;暫停省煤器蒸汽吹灰和聲波吹灰,減少煙氣中灰量。在爐膛和脫硝反應器吹灰間隙,投入空預器連續(xù)吹灰,吹灰壓力設定2.5 MPa。

    (3)減輕空氣預熱器低溫腐蝕。調整配煤方案,#4機組盡量上低硫、高熱值的煤種,降低煙氣中SO2和飛灰質量濃度,降低煙氣酸露點。330.0 MW負荷以下時,減小B側送風機和一次風機出力,增加B側引風機出力,使B側排煙溫度>130 ℃,在空預器電流不超過19 A及送風機、一次風不喘振的情況下,盡量將排煙溫度調整到140 ℃。若空預器電流大小超限,立即松開B空預器軸向密封增大間隙,并做好標記,疏通結束后,再將軸向密封間隙恢復正常??疹A器電流超過23 A應減小兩側風機出力偏差,檢查空預器扇形板提升裝置,避免空預器電流迅速攀升導致跳閘。330.0 MW負荷以上時,根據屏式過熱器、高溫過熱器出口溫度偏差情況,按上述第2條措施盡量提高排煙溫度來減輕空預器的堵灰程度。提高空氣預熱器壁溫,調整暖風器供汽量,維持B空預器入口二次風溫25~40 ℃,提高冷二次風溫。

    (4)控制再熱蒸汽溫度,調整再熱器煙氣調節(jié)擋板開度達到80%以上,再熱汽溫超限時投入事故減溫水。

    #4機組采取以上措施1周后,空預器堵塞情況明顯好轉,A,B空預器平均差壓從2.80 kPa降低至1.71 kPa,效果良好。

    5 結束語

    本文以國內某電廠#4機組為例,根據機組實際運行參數,梳理脫硝裝置投運前后空預器堵塞的變化趨勢,從機組燃煤等自身條件和脫硝裝置兩方面分析原因,論證脫硝裝置對空預器的影響并提出了相應的解決措施。針對空預器未與脫硝裝置同步進行改造的情況,提出了相應的運行調整措施,經實踐考驗,效果良好,為類似機組的改造運行提供了借鑒。

    [1]火電廠大氣污染物排放標準:GB 13223—2011[S].

    [2]韓文科.煤電超低排放:機遇與挑戰(zhàn)[J].環(huán)境保護,2016,44(8):39-41.

    [3]鐘禮金,宋玉寶.鍋爐SCR煙氣脫硝空氣預熱器堵塞原因及其解決措施[J].熱力發(fā)電,2012,41(8):45-47,50.

    [4]程星星,金保升,仲兆平,等.SCR脫硝裝置對鍋爐系統(tǒng)整體的影響理論分析[J].鍋爐技術,2010,41(2):26-28,50.

    [5]周強泰.鍋爐原理[M].北京:中國電力出版社,2009.

    [6]韓東,郝海平,米自君.SCR脫硝技術在滄東電廠#4機組中的應用[J].能源環(huán)境保護,2014,28(1):35-38.

    [7]張樹利,董務明.加脫硝裝置的空預器堵灰原因分析及對策[J].熱電技術,2014(1):12-16.

    [8]尹進.1 000 MW超超臨界機組同步脫硝空氣預熱器優(yōu)化[J].科技視界,2011(25):87-88.

    [9]惠潤堂,韋飛,王寶德,等.SCR法煙氣脫硝后空氣預熱器堵塞及應對措施[J].中國電力,2014,47(10):110-112.

    (本文責編:劉炳鋒)

    2016-09-02;

    2017-03-09

    TK 223.3

    B

    1674-1951(2017)04-0066-02

    徐啟(1977—) ,男,河南上蔡人,副教授,工學碩士,從事動力工程、火電廠運行控制的研究(E-mail:13526672728@139.com)。

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