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    解決下向分層回采進(jìn)路通風(fēng)問(wèn)題可行性分析

    2017-05-10 08:20:51馬元磊呂海政
    山東冶金 2017年2期
    關(guān)鍵詞:扇風(fēng)鐵皮鋪設(shè)

    馬元磊,呂海政

    (萊鋼集團(tuán)萊蕪礦業(yè)有限公司,山東萊蕪 271100)

    經(jīng)驗(yàn)交流

    解決下向分層回采進(jìn)路通風(fēng)問(wèn)題可行性分析

    馬元磊,呂海政

    (萊鋼集團(tuán)萊蕪礦業(yè)有限公司,山東萊蕪 271100)

    下向分層進(jìn)路膠結(jié)充填采礦法進(jìn)路回采過(guò)程中的通風(fēng)采用傳統(tǒng)的局扇風(fēng)筒來(lái)加強(qiáng)通風(fēng),該通風(fēng)方式存在諸多的缺陷。通過(guò)分析下向分層進(jìn)路膠結(jié)充填采礦法在進(jìn)路回采過(guò)程中出現(xiàn)的通風(fēng)問(wèn)題以及目前局扇風(fēng)筒通風(fēng)方式的缺陷,提出了鋪設(shè)鐵皮回風(fēng)管道形成通風(fēng)回路的方案建議,并對(duì)其技術(shù)可行性和經(jīng)濟(jì)可行性進(jìn)行探討分析。

    下向進(jìn)路膠結(jié)充填采礦法;回采進(jìn)路;回風(fēng)管道;鐵皮管道;局部通風(fēng)

    萊鋼集團(tuán)萊蕪礦業(yè)有限公司下屬的馬莊鐵礦、業(yè)莊鐵礦、谷家臺(tái)鐵礦目前采用的采礦方法為機(jī)械化盤(pán)區(qū)下向分層進(jìn)路膠結(jié)充填采礦法。該采礦方法是以膠結(jié)充填體作為人工假頂,在人工假頂?shù)谋Wo(hù)下進(jìn)路掘進(jìn)式采礦,自上而下分層回采并逐條進(jìn)路充填?;夭沙龅V作業(yè)采用BM281鑿巖臺(tái)車(chē)、HT82鑿巖臺(tái)車(chē)、錨桿臺(tái)車(chē)、噴漿臺(tái)車(chē)、大斗容鏟運(yùn)機(jī)、裝藥服務(wù)車(chē)、運(yùn)藥車(chē)等一系列大型設(shè)備,形成1條完整的機(jī)械化生產(chǎn)線(xiàn)。該采礦方法具有礦石貧化損失小、生產(chǎn)效率高、采礦作業(yè)安全系數(shù)高等優(yōu)點(diǎn),但是隨著該采礦方法的不斷推廣應(yīng)用,進(jìn)路回采過(guò)程中的通風(fēng)問(wèn)題逐步凸顯,成為下向采礦過(guò)程中的一大難題。傳統(tǒng)的局扇風(fēng)筒通風(fēng)方式不能夠再滿(mǎn)足目前生產(chǎn)通風(fēng)模式,需進(jìn)一步升級(jí)改進(jìn)。

    1 現(xiàn)階段進(jìn)路采礦存在的通風(fēng)問(wèn)題

    機(jī)械化盤(pán)區(qū)下向進(jìn)路膠結(jié)充填采礦法在進(jìn)路回采過(guò)程中,隨著采礦工作自上而下的開(kāi)展,上水平采準(zhǔn)工程和進(jìn)路礦房全部充填,造成通風(fēng)回路的堵塞,進(jìn)路回采過(guò)程中全部為獨(dú)頭工作面掘進(jìn),目前采用傳統(tǒng)的局扇風(fēng)筒來(lái)加強(qiáng)通風(fēng)。

    局扇通風(fēng)存在以下弊端:1)局扇通風(fēng)成本較高。1臺(tái)5.5 kW局扇工作1 a所消耗的電費(fèi)為3萬(wàn)元左右。并且風(fēng)筒消耗量也較大,據(jù)統(tǒng)計(jì),局扇通風(fēng)噸礦成本約為0.61元。2)局扇通風(fēng)實(shí)際上已經(jīng)失去排除爆破炮煙的作用,局扇主要起到施工過(guò)程中降溫、改善工作環(huán)境等作用。3)污風(fēng)與新鮮風(fēng)相互混合,需風(fēng)地點(diǎn)受到污風(fēng)污染。4)操作人員勞動(dòng)強(qiáng)度加大。爆破之前必須回撤風(fēng)筒,施工之前必須接風(fēng)筒到工作地點(diǎn),循環(huán)反復(fù)增加了操作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度。5)風(fēng)筒易受到爆破飛石擊砸,受損后局扇通風(fēng)起不到應(yīng)有的效果。風(fēng)筒損壞頻繁得不到及時(shí)更換,漏風(fēng)嚴(yán)重,通風(fēng)效果不理想。6)由于局扇通風(fēng)效果較差,導(dǎo)致部分工作面溫度達(dá)到30℃,炮煙久聚不散,柴油設(shè)備尾氣彌漫,現(xiàn)場(chǎng)工作環(huán)境惡劣。

    局扇風(fēng)筒通風(fēng)方案的優(yōu)點(diǎn):運(yùn)用相對(duì)成熟,機(jī)動(dòng)靈活。缺點(diǎn):1)局扇通風(fēng)相當(dāng)于把污風(fēng)進(jìn)行擴(kuò)散稀釋?zhuān)壮霈F(xiàn)污風(fēng)串風(fēng)對(duì)相鄰地點(diǎn)造成污染;2)通風(fēng)效率低,風(fēng)筒易破損,漏風(fēng)不可避免;3)每條進(jìn)路需要安設(shè)風(fēng)機(jī),一個(gè)盤(pán)區(qū)需安設(shè)多個(gè)局扇進(jìn)行通風(fēng),局扇使用量大。

    2 鋪設(shè)回風(fēng)管道的通風(fēng)方案

    鑒于傳統(tǒng)的局扇風(fēng)筒通風(fēng)方式不能夠滿(mǎn)足生產(chǎn)需要,建議利用管道鋪設(shè)回風(fēng)通道形成盤(pán)區(qū)通風(fēng)系統(tǒng),解決進(jìn)路礦房通風(fēng)問(wèn)題。以進(jìn)路穿沿脈交錯(cuò)布置的鋪管方式對(duì)方案進(jìn)行介紹。

    2.1 第1分層管道布置

    第1分層各條穿脈進(jìn)路充填之前預(yù)鋪設(shè)回風(fēng)管道(直徑Φ50 cm),回風(fēng)管道需要延伸到封堵墻外側(cè),鋪設(shè)高度距底板1.5 m,每間隔10 m安裝1條長(zhǎng)度為1.5 m的豎管,豎管底部堵塞并與底板接觸,相鄰進(jìn)路豎管需交錯(cuò)布置。第1分層全部采礦完畢之后,把第1分層預(yù)埋的全部回風(fēng)管道用直徑80~100 cm的主管道進(jìn)行連接,并在中間位置安設(shè)風(fēng)機(jī)對(duì)下一水平進(jìn)行抽出式通風(fēng),直接把污風(fēng)排放到回風(fēng)井[1-2]。鋪設(shè)形式如圖1所示。

    2.2 第2分層通風(fēng)方式及管道布置

    第2分層沿脈進(jìn)路采礦過(guò)程中每掘進(jìn)10 m即可掘進(jìn)到短管位置,去掉管塞即形成通風(fēng)回路。要求進(jìn)路施工到下一條短管位置后,及時(shí)用管塞把前一條回風(fēng)短管堵塞,已保證作業(yè)迎頭風(fēng)量充足。

    第2分層各條沿脈進(jìn)路充填之前,依次下向延伸豎管(直徑Φ50 cm),即在第1層預(yù)埋的豎管各安設(shè)1條豎向通風(fēng)管道,服務(wù)于第3層采礦回風(fēng)。以此循環(huán),形成整個(gè)盤(pán)區(qū)的通風(fēng)系統(tǒng)。整個(gè)盤(pán)區(qū)形成的通風(fēng)管道鋪設(shè)形式如圖2所示。

    圖1 第1層管道鋪設(shè)

    圖2 盤(pán)區(qū)通風(fēng)管道

    2.3 管道通風(fēng)方案的優(yōu)缺點(diǎn)

    優(yōu)點(diǎn):1)管道通風(fēng)能夠?qū)崿F(xiàn)礦房污風(fēng)的匯集并集中排放到回風(fēng)井,不會(huì)出現(xiàn)污風(fēng)串風(fēng)現(xiàn)象,有效地避免了污風(fēng)污染新鮮風(fēng)流問(wèn)題;2)管道通風(fēng)能夠提高通風(fēng)效率,減少漏風(fēng);3)1個(gè)風(fēng)機(jī)解決整個(gè)盤(pán)區(qū)通風(fēng)問(wèn)題,風(fēng)路調(diào)整只需要堵塞管道口即可實(shí)現(xiàn),操作方便,節(jié)省了局扇的使用;4)爆破后炮煙立即自動(dòng)排放,有利于提高勞動(dòng)效率;5)減少風(fēng)井聯(lián)絡(luò)道的施工,減少了通風(fēng)相關(guān)的工程量。缺點(diǎn):管道通風(fēng)易堵塞,管道堵塞之后影響范圍較大。

    2.4 管道通風(fēng)方案經(jīng)濟(jì)性比較

    經(jīng)過(guò)多方考察和對(duì)比,因鐵皮通風(fēng)管道的價(jià)格比較低廉,選擇鐵皮厚度為0.8 mm的螺旋風(fēng)管作為通風(fēng)管道[3]。管道通風(fēng)方案與局扇風(fēng)筒通風(fēng)方案的經(jīng)濟(jì)性比較以鐵皮管道市場(chǎng)實(shí)時(shí)價(jià)格為依據(jù),以規(guī)格50 m×50 m×25 m(5層進(jìn)路礦房)的采礦盤(pán)區(qū)為基礎(chǔ)進(jìn)行了計(jì)算比較,該盤(pán)區(qū)礦石量23.4萬(wàn)t。

    1)管道通風(fēng)方案成本計(jì)算。材料費(fèi):豎管道(Φ 50 cm)1 375 m×36元/m=4.95萬(wàn)元;預(yù)先安設(shè)的第一層管道(Φ50 cm)435 m×36元/m=1.71萬(wàn)元,主管道(Φ80 cm)50 m×56元/m=0.28萬(wàn)元,三通55個(gè)× 50元/個(gè)=0.25萬(wàn)元。人工費(fèi):按照平均每條進(jìn)路鋪設(shè)管道消耗3個(gè)工時(shí)估算,鋪設(shè)管道消耗工時(shí)150個(gè)工時(shí)(每個(gè)工時(shí)100元),工值1.5萬(wàn)元。電費(fèi):采礦時(shí)間按照估算10個(gè)月(每月回采5條進(jìn)路),電費(fèi)為7.16萬(wàn)元。共合計(jì)15.85萬(wàn)元。噸礦通風(fēng)成本為0.68元/t。

    2)局扇風(fēng)筒通風(fēng)方案成本計(jì)算。材料費(fèi):據(jù)2010—2014年風(fēng)筒消耗量統(tǒng)計(jì)推算(采礦617萬(wàn)t,風(fēng)筒消耗額14.4萬(wàn)元),采礦23.4萬(wàn)t消耗風(fēng)筒費(fèi)用為0.55萬(wàn)元。人工費(fèi):包括維修人員安設(shè)局扇消耗工時(shí)和反復(fù)回撤風(fēng)筒消耗工時(shí),按照每條進(jìn)路消耗2個(gè)工時(shí)估算,估算消耗工時(shí)100個(gè)(每個(gè)工時(shí)100元),工值1萬(wàn)元。電費(fèi):采礦時(shí)間按照估算10個(gè)月(每月采5條進(jìn)路),電費(fèi)10.13萬(wàn)元。合計(jì)11.68萬(wàn)元。噸礦通風(fēng)成本為0.50元。

    經(jīng)濟(jì)性比較結(jié)果。管道通風(fēng)與局扇風(fēng)筒通風(fēng)相比較,管道通風(fēng)方案的噸礦通風(fēng)成本增加0.18元,但是管道通風(fēng)可以減少通風(fēng)井和聯(lián)絡(luò)巷道的施工,減少局扇的消耗,加算此兩項(xiàng)之后,預(yù)計(jì)管道通風(fēng)方案與局扇風(fēng)筒通風(fēng)相比,通風(fēng)成本相差不大[4]。

    3 鐵皮管道通風(fēng)方案的技術(shù)可行性分析

    3.1 鐵皮通風(fēng)管道阻力計(jì)算

    目前公司采用局扇的供風(fēng)量為2.86 m3/s(風(fēng)筒直徑45 cm,出口風(fēng)速18 m/s左右),鐵皮通風(fēng)管道阻力計(jì)算以該供風(fēng)量作為單個(gè)作業(yè)迎頭的基礎(chǔ)風(fēng)量,采礦盤(pán)區(qū)規(guī)格50 m×50 m×25 m,同時(shí)布置3個(gè)迎頭作業(yè),總回風(fēng)量為8.58 m3/s。

    鋪設(shè)的鐵皮回風(fēng)管道回風(fēng)狀態(tài)分為兩種簡(jiǎn)化情況:1)主管道回風(fēng)狀態(tài)。該狀態(tài)的風(fēng)量為3個(gè)作業(yè)迎頭的風(fēng)量之和,風(fēng)量為8.58 m3/s;由圖1和圖2可知,主管道最大回風(fēng)長(zhǎng)度為50 m左右。2)分支管道回風(fēng)狀態(tài)。該狀態(tài)的風(fēng)量為單個(gè)作業(yè)迎頭的風(fēng)量,風(fēng)量為2.86 m3/s;由圖1和圖2可知,分支管道最大回風(fēng)長(zhǎng)度為75 m左右。

    主管道風(fēng)量為8.58 m3/s不同管道直徑對(duì)應(yīng)的阻力數(shù)據(jù),分支管道風(fēng)量2.86 m3/s不同管道直徑對(duì)應(yīng)的阻力均可查閱《鋼鐵企業(yè)采暖通風(fēng)設(shè)計(jì)手冊(cè)》,阻力數(shù)據(jù)如表1、表2所示[5]。

    表1 主管道不同管道直徑對(duì)應(yīng)的阻力

    表2 分支管道不同管道直徑對(duì)應(yīng)的阻力

    3.2 主管道不同管道類(lèi)型對(duì)應(yīng)的出口動(dòng)壓損失

    主管道風(fēng)量8.58 m3/s時(shí),不同管道直徑對(duì)應(yīng)的出口動(dòng)壓損失計(jì)算見(jiàn)表3。

    主管道通風(fēng)阻力計(jì)算:風(fēng)量為8.58 m3/s,摩擦阻力計(jì)算長(zhǎng)度為25 m,局部通風(fēng)阻力按1個(gè)拐點(diǎn),動(dòng)壓損失按主管道出口動(dòng)壓損失進(jìn)行計(jì)算。

    分支管道通風(fēng)阻力計(jì)算:風(fēng)量為2.86 m3/s,摩擦阻力計(jì)算長(zhǎng)度為75 m,局部通風(fēng)阻力按兩個(gè)拐點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算。兩者之和即為總通風(fēng)阻力。不同型號(hào)的管道搭配,通風(fēng)總阻力計(jì)算結(jié)果如表4所示。

    表3 不同管道直徑對(duì)應(yīng)的出口動(dòng)壓損失

    表4 不同型號(hào)管道搭配對(duì)應(yīng)的總阻力

    3.3 管道及風(fēng)機(jī)型號(hào)的選擇

    通過(guò)通風(fēng)阻力的比較,兼顧鐵皮管道對(duì)充填體頂板的穩(wěn)固性影響以及其安裝難度大小,建議選擇主管道直徑為80 cm,分支管道直徑為50 cm,此時(shí)通風(fēng)阻力為931 Pa。

    該風(fēng)量和風(fēng)阻要求,可以選擇JK40-1NO7風(fēng)機(jī)實(shí)現(xiàn)全盤(pán)區(qū)通風(fēng),該風(fēng)機(jī)風(fēng)量8.8~10.5 m3/s,全壓769~1 025 Pa,電機(jī)功率15 kW。

    3.4 可行性研究結(jié)果

    鐵皮管道通風(fēng)方案從技術(shù)上是可行的,技術(shù)能夠通過(guò)鐵皮管道加風(fēng)機(jī)實(shí)現(xiàn)盤(pán)區(qū)的通風(fēng)。

    4 鐵皮管道通風(fēng)運(yùn)用過(guò)程中的注意事項(xiàng)

    緩傾斜薄礦體如何鋪設(shè)通風(fēng)管道問(wèn)題。傾斜薄礦體進(jìn)路布置方式一般采用沿脈布置,而不是穿沿脈交錯(cuò)布置。緩傾斜礦體通風(fēng)管道的布置只需沿著礦體傾向斜向布管即可形成通風(fēng)管道鋪設(shè)。

    1)鋪設(shè)鐵皮管道對(duì)頂板穩(wěn)固性的影響。進(jìn)路采礦過(guò)程中,每間隔10 m裸露Φ50 cm的通風(fēng)管道,裸露面積0.196 m2,對(duì)頂板的穩(wěn)固性應(yīng)該不會(huì)造成很大的影響。

    2)采礦過(guò)程中準(zhǔn)確找到回風(fēng)點(diǎn)。下一水平采礦過(guò)程中能否準(zhǔn)確揭露并找到回風(fēng)點(diǎn)至關(guān)重要,建議預(yù)設(shè)回風(fēng)管道過(guò)程中,豎向短管與底板必須接觸。

    3)膠結(jié)充填過(guò)程中防止通風(fēng)管道被充填體灌滿(mǎn)。鋪設(shè)通風(fēng)管道之后,充填過(guò)程中,回風(fēng)管道允許漏水進(jìn)入管道,但不允許漏漿進(jìn)入管道。一旦漏漿至灌滿(mǎn)通風(fēng)管道后,會(huì)造成通風(fēng)管道的堵塞失效。建議管道搭接接頭位置用麻袋片包扎以防止充填泥漿漏入管道。

    5 結(jié)論和建議

    5.1 鐵皮管道通風(fēng)方案技術(shù)上可行、經(jīng)濟(jì)上合理,該通風(fēng)方案能夠解決機(jī)械化盤(pán)區(qū)下向進(jìn)路膠結(jié)充填采礦法的通風(fēng)問(wèn)題。

    5.2 鐵皮管道通風(fēng)方案能夠減少操作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度,徹底改變目前傳統(tǒng)的局部通風(fēng)不佳的情況,并且能夠?qū)崿F(xiàn)爆破之后立即通風(fēng),從而提高了工作效率。

    5.3 隨著礦山機(jī)械化水平的不斷提高,井下柴汽油設(shè)備的大規(guī)模應(yīng)用,造成井下空氣質(zhì)量極差,工作環(huán)境比較惡劣。鐵皮管道通風(fēng)方案能夠有效地避免污風(fēng)串風(fēng)現(xiàn)象,能夠?qū)崿F(xiàn)污風(fēng)匯集之后集中排放,對(duì)改善井下工作環(huán)境和保障操作人員的健康十分有利。

    [1]樊海艷.下向進(jìn)路分層無(wú)分段充填開(kāi)采通風(fēng)系統(tǒng)改進(jìn)[J].金屬礦山,2015,44(7):143-146.

    [2]肖玉武.下向水平分層進(jìn)路式膠結(jié)充填采礦法回采進(jìn)路通風(fēng)問(wèn)題探索[J].新疆有色金屬,2014(4):14-15.

    [3]耿愛(ài)平,趙明祥.下向進(jìn)路式充填采礦法順路通風(fēng)理論及技術(shù)[C]//中國(guó)煤炭學(xué)會(huì).第十屆全國(guó)采礦學(xué)術(shù)會(huì)議論文集.北京,2015:199-204.

    [4]袁哲.下向分層回采中形成通風(fēng)道的新方法[J].世界采礦快報(bào),1990(32):19-20.

    [5]冶金工業(yè)部建設(shè)協(xié)調(diào)司,中國(guó)冶金建設(shè)協(xié)會(huì).鋼鐵企業(yè)采暖通風(fēng)設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1996.

    [6]王懷勇,于潤(rùn)滄,束國(guó)才.機(jī)械化進(jìn)路式下向充填采礦法的應(yīng)用與發(fā)展[J].中國(guó)礦山工程,2013(1):4-6.

    TD72

    B

    1004-4620(2017)02-0072-03

    2016-08-18

    馬元磊,男,1987年生,2010年畢業(yè)于內(nèi)蒙古科技大學(xué)采礦工程專(zhuān)業(yè)?,F(xiàn)為萊鋼集團(tuán)萊蕪礦業(yè)有限公司工程師,從事采礦技術(shù)工作。

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