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    濟鋼1#高爐風口破損分析及應對措施

    2017-04-18 18:32:07孫維陽吳東升張俊民
    科技視界 2017年2期
    關鍵詞:工藝參數(shù)

    孫維陽 吳東升 張俊民

    【摘 要】對高爐風口損壞原因進行分析總結,我們有針對性地采取防范措施,逐步消除了風口破損現(xiàn)象。

    【關鍵詞】風口小套;系統(tǒng)穩(wěn)定;工藝參數(shù)

    【Abstract】Through the analysis and summary of blast furnace tuyere damage,we taked targeted preventive measures,dispeled the phenomenon of tuyere damage progressively.

    【Key words】Tuyere small sleeve;System stability;Process parameters

    山東鋼鐵集團濟南分公司煉鐵廠1#1750高爐第二代爐役于2014年5月開爐,由于受市場環(huán)境的影響,煉鐵系統(tǒng)的不穩(wěn)定,2015年1#1750高爐風口小套損壞頻繁,高爐爐況不穩(wěn),因此針對風口小套損壞原因進行分析總結,通過提升鐵前系統(tǒng)穩(wěn)定性,優(yōu)化高爐工藝技術管理,加強原燃料的質(zhì)量監(jiān)控,摸索適宜工藝操作參數(shù)等多方措施,達到了爐缸活躍,煤氣流分布合理,風口回旋區(qū)適宜,爐況穩(wěn)定順行的良好狀態(tài),為降低風口小套損壞提供可靠的保障,取得了良好效果。

    1 風口損壞原因[1]

    1.1 煉鐵系統(tǒng)穩(wěn)定性弱

    由于受市場環(huán)境的影響,鋼材市場競爭日趨加大,被迫降低采購成本,導致原料條件的大幅波動。高爐出現(xiàn)爐況不穩(wěn)定,燃料比大幅度波動,爐溫難穩(wěn)定等不良狀態(tài),爐缸堆積情況頻頻發(fā)生,活躍度下降。入爐焦炭質(zhì)量不穩(wěn)定,體現(xiàn)為焦炭品種繁多、冷熱態(tài)指標不穩(wěn)定,反應后強度從59%至67%波動;煤粉種類繁多、成分波動大,混合煤固定碳從68%至80%波動,灰分從10%至20%波動;經(jīng)濟礦的配加,導致燒結原料困難,其冶金物理化學性能長期較大范圍波動。

    1.2 個別風口前端碎焦多

    碎焦的增加,造成風口之間死區(qū)多,風口工作不均勻,不利于渣鐵的順利滴落,從而使得渣鐵液面接近風口的幾率增大,使風口小套燒壞現(xiàn)象頻繁發(fā)生。

    1.3 噴煤用槍規(guī)范性差

    由于噴槍的位置、管徑、角度的不合適或者噴槍使用一段時間后出現(xiàn)變形,沒有及時發(fā)現(xiàn)調(diào)整,導致煤粉直接與風口小套內(nèi)側(cè)直接接觸,造成風口小套內(nèi)側(cè)產(chǎn)生磨損。

    2 采取措施

    2.1 增強系統(tǒng)穩(wěn)定性,保持爐況穩(wěn)定順行

    對入爐焦炭、煤粉、燒結礦,球團礦進行優(yōu)化,為高爐提供相對穩(wěn)定的條件。

    (1)減少焦炭的種類,利用現(xiàn)有條件對焦炭進行有計劃配吃,強化焦炭的穩(wěn)定性,使焦炭反應性和反應性后強度、粒度在相對窄的區(qū)間內(nèi)波動,反應后強度穩(wěn)定在60%至64%、焦炭粒度大于80mm的基本消除;

    (2)對配煤實施技術攻關,縮小入爐煤粉成分的波動,保持固定碳在74%以上;

    (3)對燒結礦質(zhì)量進行不斷提升,在配加經(jīng)濟料的同時,減小燒結礦堿度和FeO的波動,控制燒結中氧化鎂、氧化鋁的含量,改善低溫還原粉化率指標。

    2.2 對工藝參數(shù)進行探索研究,保持爐缸工作狀態(tài)良好

    2.2.1 送風參數(shù)的調(diào)整

    利用休風機會將部分風口長度620mm調(diào)整為600mm,風口面積從0.272調(diào)整為0.266,從而保證風口圓周方向逐漸趨于均勻,減少因風口長短不一帶來風口間死區(qū)面積不均勻情況。

    2.2.2 裝料制度的調(diào)整

    由于原燃料質(zhì)量、冶煉強度的原因,高爐采取“敞開中心,兼顧邊緣氣流并防發(fā)展”的思想,通過上部布料縮小焦炭與礦石的平臺,平臺寬度從O10/C15.5 ,逐漸調(diào)整為O8/C13,同時做到與下部相匹配,下部有風速和動能、上部有主導氣流,促使活躍程度增加,回旋區(qū)深度加長,減小爐缸中心死焦堆的數(shù)量,提高爐缸渣鐵熱量;同時由于風口回旋區(qū)的增加,風口前碎焦減少,風口之間死區(qū)減少,產(chǎn)生的渣鐵熱量充沛、流動性增加,容易滴落。

    2.2.3 熱制度和造渣制度的控制

    采取“中硅中硫”的操作理念,爐溫控制在0.35%至0.55%之間,鐵中硫控制在0.020%至0.040%之間;二元堿度控制在1.12至1.20之間,嚴禁出現(xiàn)大于1.25的高堿度爐渣,通過熱制度和造渣制度相互彌補和制約,保證爐缸長期處于活躍工作狀態(tài),消除爐缸堆積,避免燒壞風口小套。

    2.2.4 加強原料的篩分管理

    由于入爐焦炭配用外購焦和備焦,其采取露天存放形式,入爐前倒運次數(shù)較多,致使焦炭碎焦和粉末多,若入爐會嚴重惡化高爐透氣及透液性,因此槽下焦篩的作用尤其重要。

    1#1750高爐根據(jù)各篩體的運行參數(shù)和特性,采取增加篩分面積、延長篩分時間、調(diào)整篩棒間距和增加振篩振幅等措施來降低入爐焦末,控制合適粒級焦炭入爐,最終實現(xiàn)料柱透氣性和爐缸透液性的改善。

    2.2.5 出渣鐵操作管理

    隨著經(jīng)濟爐料的配加,渣比逐漸增加至400kg/tFe,使得爐缸的容鐵量減小,高爐很容易處于憋渣鐵狀態(tài),對爐前渣鐵排放提出要求,出鐵率大于80%,爐前操作圍繞高爐轉(zhuǎn),依據(jù)爐缸情況及時調(diào)整操作,做到了出鐵率大于80%,避免因渣鐵鐵液面上升燒壞小套。

    2.2.6 在線監(jiān)測手段的應用

    利用風口水溫差在線監(jiān)測和爐芯溫度的變化趨勢,判斷風口的工作是否均勻以及爐缸的工作是否活躍。實踐經(jīng)驗總結:(1)爐缸狀態(tài)不好時,小套溫度差別大,低點2度多、高點接近9度,小套溫差高的容易被燒壞;(2)爐芯溫度的變化趨勢是爐缸工作狀態(tài)的反應,爐芯溫度上升則代表經(jīng)過死焦堆的氣流多,爐缸透氣透液性好,死焦堆變小、且疏松,風口回旋區(qū)往里延伸,反之爐芯溫度下降,表示爐缸工作狀態(tài)變差,實際爐缸變小,風口回旋區(qū)萎縮。

    1#1750高爐已將以上兩項監(jiān)測作為日常判斷爐缸工作狀態(tài)的重要手段,爐況穩(wěn)定,爐缸工作狀態(tài)良好時,小套溫差基本6±0.5℃波動,爐芯溫度498±10℃波動。

    2.3 規(guī)范噴煤用槍使用,提高水煤工和工長的業(yè)務水平

    對噴煤用槍的角度、煤槍出口距離風口前端的距離、煤槍的管徑,以及煤槍的使用周期進行規(guī)范,達到煤粉既不磨損風口,又符合高爐冶煉的要求。重視小套溫度的變化,小套溫度上升時,工長和水煤工必須采取措施,避免燒壞小套、降低磨壞小套的概率。

    3 防范措施

    (1)加強整個系統(tǒng)的穩(wěn)定管理,保持高爐長期穩(wěn)定順行。

    (2)保持爐缸工作狀態(tài)良好,風口回旋區(qū)適宜,控制死焦堆的大小,對操作參數(shù)進行規(guī)范,使生成的渣鐵的順利滴落,爐缸內(nèi)的渣鐵及時排出,避免燒壞風口小套。

    (3)利用風口溫度檢測和爐芯溫度變化趨勢,及時對操作參數(shù)進行調(diào)整,加強過程控制。

    (4)進一步對煤槍的使用進行規(guī)范,降低磨損風口率。

    (5)控制焦炭的入爐粒度和減少入爐粉末,改善爐缸焦炭質(zhì)量,減少風口前端碎焦。

    4 效果評價

    如表1,小套損壞情況統(tǒng)計,2015年小套熔損和磨損分別為22個、6個,共計28個;2016年1-7月份,小套熔損和磨損分別為7個、2個,共計9個。兩種情況損壞率降低了45.5% 和42.9%,整體損壞率降低了44.9%,取得了良好的效果。

    【參考文獻】

    [1]杜屏,趙華濤,等.高爐風口燒損的原因及對策研究[Z].2012年全國煉鐵生產(chǎn)技術會議暨煉鐵學術年會文集(下).中國金屬學會,2012,06.

    [責任編輯:朱麗娜]

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