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    測試抽油機(jī)用開關(guān)磁阻電機(jī)的試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)

    2017-04-14 01:53:39郭登明汪隨胡航行周靖力
    關(guān)鍵詞:游梁試驗(yàn)裝置磁阻

    郭登明,汪隨,胡航行,周靖力

    (長江大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,湖北 荊州 434023)

    測試抽油機(jī)用開關(guān)磁阻電機(jī)的試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)

    郭登明,汪隨,胡航行,周靖力

    (長江大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,湖北 荊州 434023)

    為測試抽油機(jī)用開關(guān)磁阻電機(jī)在采油現(xiàn)場應(yīng)用情況,設(shè)計(jì)了一種柔性無游梁抽油機(jī)試驗(yàn)裝置用于測試電機(jī)的節(jié)能特性,推導(dǎo)了該試驗(yàn)裝置的運(yùn)動(dòng)及受力特性公式,優(yōu)化了試驗(yàn)裝置的幾何參數(shù),繪制了其在試驗(yàn)功率達(dá)到30、37、45kW時(shí)的凈扭矩特性曲線,并在試驗(yàn)功率為45kW的工況下將該試驗(yàn)裝置與常規(guī)游梁式抽油機(jī)直接掛載的扭矩特性曲線進(jìn)行對比。結(jié)果表明,該試驗(yàn)裝置在上述3種試驗(yàn)功率下的凈扭矩特性曲線一致,且與常規(guī)游梁式抽油機(jī)直接掛載的凈扭矩特性曲線相近,能較為真實(shí)地模擬抽油機(jī)現(xiàn)場工況,可用于開關(guān)磁阻電機(jī)的節(jié)能特性測試。該研究結(jié)果對開關(guān)磁阻電機(jī)在油田現(xiàn)場的應(yīng)用具有指導(dǎo)意義。

    開關(guān)磁阻電機(jī);抽油機(jī);節(jié)能;試驗(yàn)裝置

    游梁式抽油機(jī)因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)簡單、易損件少、可靠性高、耐久性好、操作維修方便等優(yōu)點(diǎn),一直處于有桿采油設(shè)備的主導(dǎo)地位,約占機(jī)采總數(shù)的75%。據(jù)統(tǒng)計(jì),油田生產(chǎn)成本的1/3為電能消耗。目前我國抽油機(jī)用電機(jī)的總裝機(jī)容量在3.5×106kW以上,年耗電超過1×1010kW·h,而且電機(jī)普遍負(fù)載率小、效率低,嚴(yán)重影響油田的綜合開發(fā)效益[1]。永磁同步電機(jī)、高轉(zhuǎn)差率電機(jī)、變頻調(diào)速電機(jī)、雙功率電機(jī)等在油田中的應(yīng)用已經(jīng)較為廣泛和成熟,有一定的節(jié)能效果[2,3]。開關(guān)磁阻電機(jī)具有起動(dòng)轉(zhuǎn)矩高,低負(fù)載系統(tǒng)效率高,節(jié)電性能好,使用壽命長等諸多優(yōu)良特性,但在抽油機(jī)中的應(yīng)用并不廣泛。開關(guān)磁阻電機(jī)的優(yōu)點(diǎn)若能發(fā)揮在抽油機(jī)上,將大大推動(dòng)抽油機(jī)的節(jié)能改造,也為將來的智能數(shù)字化抽油機(jī)的實(shí)現(xiàn)打下基礎(chǔ)。在大批量使用開關(guān)磁阻電機(jī)之前,必須對該電機(jī)的節(jié)電性能進(jìn)行測試。文獻(xiàn)[4]采用負(fù)載電機(jī)模擬抽油機(jī)的載荷特性并測試開關(guān)磁阻電機(jī)的性能指標(biāo),這種方法并不能真實(shí)地反映采油現(xiàn)場抽油機(jī)的實(shí)際工況。筆者設(shè)計(jì)出一種能較為真實(shí)地模擬抽油機(jī)實(shí)際工況的試驗(yàn)裝置,通過調(diào)節(jié)掛重和曲柄轉(zhuǎn)速,可實(shí)現(xiàn)功率的調(diào)節(jié),達(dá)到測試開關(guān)磁阻電機(jī)性能的目的。該試驗(yàn)裝置亦可用于其他類型電機(jī)的性能測試。

    1 試驗(yàn)裝置方案設(shè)計(jì)

    某電機(jī)廠根據(jù)油田現(xiàn)場抽油機(jī)用電機(jī)的使用情況,擬定試驗(yàn)的開關(guān)磁阻電機(jī)額定功率為30、37、45kW等3種規(guī)格。為達(dá)到功率要求,設(shè)計(jì)了一種柔性無游梁抽油機(jī)裝置,其結(jié)構(gòu)方案如圖1所示。電機(jī)通過減速箱帶動(dòng)曲柄作低速旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),連桿一端連接曲柄,另一端連接柔性繩,并通過雙滑輪將曲柄的往復(fù)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為掛重的上下往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)。其中,掛重模擬現(xiàn)場工況的懸點(diǎn)載荷。

    2 試驗(yàn)裝置的運(yùn)動(dòng)分析及動(dòng)力計(jì)算

    將抽油機(jī)的游梁和驢頭簡化為滑輪和鋼絲繩的組合,機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡圖如圖2所示。圖2中的符號定義如下:I為滑輪軸承中心O1到減速器輸出軸中心O的水平距離,m;(H-G)為滑輪軸承中心O1到減速器輸出軸中心O的垂直距離,m;C點(diǎn)為鋼絲繩與滑輪的切點(diǎn);P為曲柄銷中心B點(diǎn)與C點(diǎn)的距離,m;β為鋼絲繩所在直線與O1C所在直線的夾角,(°);J為曲柄銷中心B點(diǎn)與O1點(diǎn)的距離,m;K為機(jī)架長度,即點(diǎn)O1到點(diǎn)O的距離,m;r為滑輪半徑,m;R為曲柄回轉(zhuǎn)半徑,m;θ為曲柄轉(zhuǎn)角,(°);α為曲柄所在直線與連桿所在直線的夾角,(°);τ為曲柄偏置角,(°);φ為線段O1O與豎直方向的夾角,(°);ρ為∠BO1O的大小,(°);χ為∠BO1C的大小,(°);W′為懸點(diǎn)載荷,N。

    圖1 試驗(yàn)裝置結(jié)構(gòu)簡圖 圖2 試驗(yàn)裝置運(yùn)動(dòng)簡圖

    2.1 幾何計(jì)算公式

    1)P的計(jì)算公式為:

    (1)

    2)α的計(jì)算公式為:

    α=β+(χ-ρ)-(θ-φ)

    (2)

    2.2 運(yùn)動(dòng)計(jì)算公式推導(dǎo)

    1)懸點(diǎn)速度Vt的計(jì)算公式為:

    (3)

    式中,n為曲柄轉(zhuǎn)速,r/min。

    2)懸點(diǎn)加速度at的計(jì)算公式為[5]:

    (4)

    式中,ω為曲柄的角速度,rad/s。

    2.3 主要構(gòu)件受力計(jì)算公式推導(dǎo)

    整機(jī)的力學(xué)模型如圖3所示。

    1)掛重W0的計(jì)算公式為:

    (5)

    式中,W0為掛重,N;W為額定懸點(diǎn)載荷,kN;amax為上沖程的最大加速度,m/s2,向上為正。

    圖3 試驗(yàn)裝置受力簡圖

    2)連桿拉力FL的計(jì)算公式為:

    (6)

    忽略滑輪摩擦力、鋼絲繩彎曲和彈性變形等因素。

    3)工作扭矩TW、平衡扭矩TR、凈扭矩TN的計(jì)算公式為[5]:

    TW=FLRsinα

    (7)

    TR=Msin(θ-τ)

    (8)

    TN=TW-TR

    =FLRsinα-Msin(θ-τ)

    (9)

    式中,M為曲柄最大平衡扭矩,N·m;τ為偏置角,(°)。

    4)電機(jī)功率P的計(jì)算公式為:

    (10)

    3 試驗(yàn)裝置的參數(shù)確定及模擬試驗(yàn)結(jié)果

    3.1 幾何參數(shù)

    表1 試驗(yàn)裝置的幾何參數(shù)

    該試驗(yàn)裝置可通過調(diào)整掛重和曲柄轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)功率。為保證TN滿足條件,通過調(diào)試M、τ、I、(H-G),對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行優(yōu)化,確定出相關(guān)參數(shù),結(jié)果如表1所示。

    取電機(jī)效率0.6為參考值,在保證TN滿足條件的情況下,調(diào)節(jié)曲柄轉(zhuǎn)速和掛重,使得測試功率分別達(dá)到30、37、45kW,結(jié)果如表2所示。

    表2 測試不同功率電機(jī)時(shí)試驗(yàn)裝置的掛重及曲柄轉(zhuǎn)速

    3.2 模擬試驗(yàn)結(jié)果

    圖4 試驗(yàn)裝置的懸點(diǎn)速度、加速度曲線

    將上述計(jì)算公式及數(shù)據(jù)輸入到Excel數(shù)據(jù)表中進(jìn)行處理,得出曲柄旋轉(zhuǎn)一周的懸點(diǎn)速度、加速度曲線,如圖4所示;試驗(yàn)裝置在3種功率下的凈扭矩曲線如圖5所示;試驗(yàn)功率在45kW時(shí)的各扭矩曲線如圖6所示。

    3.3 模擬試驗(yàn)結(jié)果與常規(guī)游梁式抽油機(jī)計(jì)算結(jié)果的對比

    為驗(yàn)證該試驗(yàn)裝置是否能較為真實(shí)地模擬抽油機(jī)的現(xiàn)場工況,筆者同樣推導(dǎo)出常規(guī)游梁式抽油機(jī)的扭矩計(jì)算公式,代入尺寸及其他相關(guān)數(shù)據(jù),其中曲柄半徑為1.0m,連桿長度為3.2m,游梁后臂長為2.1m,游梁前臂長為3.0m,掛重為92780N,曲柄轉(zhuǎn)速為10r/min,抽油機(jī)計(jì)算功率為45.0W,用此來測試功率為45kW時(shí)的電機(jī)性能。用Excel表格繪出凈扭矩曲線圖如圖7所示。

    圖5 試驗(yàn)裝置在3種功率下的凈扭矩曲線 圖6 試驗(yàn)裝置在試驗(yàn)功率45kW時(shí)的各扭矩曲線

    圖7 常規(guī)游梁式抽油機(jī)直接掛載的凈扭矩曲線

    比較圖6和圖7可以看出,在測試功率相同時(shí),試驗(yàn)裝置與常規(guī)抽油機(jī)直接掛載的扭矩特性相近,在一個(gè)曲柄旋轉(zhuǎn)周期中均出現(xiàn)2次最大正扭矩值。不同點(diǎn)在于,試驗(yàn)裝置由于簡化了游梁和驢頭,忽略了滑輪摩擦力、鋼絲繩彎曲和彈性變形,也未考慮抽油桿柱震動(dòng)載荷、井下摩擦力等,計(jì)算出的扭矩相對于實(shí)際抽油機(jī)略微偏小,計(jì)算功率也偏小。

    4 結(jié)論

    1)采用柔性無游梁試驗(yàn)裝置,其懸點(diǎn)速度、加速度曲線符合抽油機(jī)懸點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律。從試驗(yàn)裝置凈扭矩曲線與常規(guī)游梁式抽油機(jī)直接掛載的曲柄凈扭矩曲線對比發(fā)現(xiàn),試驗(yàn)裝置能較為真實(shí)地模擬抽油機(jī)在采油現(xiàn)場的實(shí)際工況。將其用于測試開關(guān)磁阻電機(jī)節(jié)能特性、運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定特性都是可行的。

    2)改變掛重、曲柄轉(zhuǎn)速等參數(shù),可使測試功率分別達(dá)到30、37、45kW。

    3)試驗(yàn)裝置可用于室內(nèi)測試抽油機(jī)用開關(guān)磁阻電機(jī)的性能,對現(xiàn)場開關(guān)磁阻電機(jī)的使用具有相應(yīng)的指導(dǎo)意義,試驗(yàn)裝置也可用于其他類型電機(jī)的性能測試。

    [1]馮子明,張金東,顧慧珊,等.抽油機(jī)用電動(dòng)機(jī)節(jié)能特性的試驗(yàn)研究[J].石油礦場機(jī)械,2013,42(7):55~58.

    [2]戴洪森.大慶油田抽油機(jī)節(jié)能電機(jī)及其應(yīng)用效果分析[J].長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版),2013,10(31):98~100.

    [3]胡亮,馬海,劉建國. 河南油田抽油機(jī)節(jié)能電機(jī)應(yīng)用效果分析[J].內(nèi)蒙古石油化工,2015,(14):62~63.

    [4]母丹.抽油機(jī)節(jié)能改造項(xiàng)目中開關(guān)磁阻電機(jī)的應(yīng)用[D].北京:北京交通大學(xué),2008.

    [5]游梁式抽油機(jī),SY/T 5044-2003[S].

    [編輯] 趙宏敏

    2016-11-15

    湖北省高等學(xué)校創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)基金項(xiàng)目(T200906)。

    郭登明(1963-),男,碩士,教授,現(xiàn)從事石油機(jī)械與設(shè)計(jì)方面的教學(xué)與研究工作。

    汪隨(1993-),男,碩士生,現(xiàn)主要從事石油機(jī)械與設(shè)計(jì)方面的研究工作,1846609187@qq.com。

    TE933

    A

    1673-1409(2017)01-0044-04

    [引著格式]郭登明,汪隨,胡航行,等.測試抽油機(jī)用開關(guān)磁阻電機(jī)的試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)[J].長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版),2017,14(1):44~47.

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