特高壓直流分層接入方式下層間交互影響研究

管永高，張?jiān)娞希S文超

（中國能源建設(shè)集團(tuán)江蘇省電力設(shè)計(jì)院有限公司，江蘇南京211102）

特高壓直流分層接入方式下層間交互影響研究

管永高，張?jiān)娞?，許文超

（中國能源建設(shè)集團(tuán)江蘇省電力設(shè)計(jì)院有限公司，江蘇南京211102）

為研究特高壓直流分層接入方式對電力系統(tǒng)帶來的影響，分析了直流分層接入方式下層間交互影響因子的計(jì)算方法，對比不同計(jì)算方法之間的差異，分析其產(chǎn)生的原因。通過與傳統(tǒng)接入方式的對比，研究了直流分層接入方式對層間交互影響、有效短路比以及暫態(tài)過電壓的影響。結(jié)果表明直流分層接入方式下層間交互影響更小，各層有效短路比更大，暫態(tài)過電壓更小。相比傳統(tǒng)接入方式，直流分層接入方式更優(yōu)。

分層接入；層間交互影響因子；有效短路比；暫態(tài)過電壓

0 引言

隨著高壓直流輸電技術(shù)的不斷發(fā)展，直流接入電力系統(tǒng)的方式得到了越來越多的研究。2013年有學(xué)者提出了特高壓直流分層的接入方式［1］。隨后有學(xué)者進(jìn)一步分析了分層接入方式的優(yōu)點(diǎn)［2］，并從無功電壓耦合特性［3］和受端接納能力［4］等角度分析了特高壓直流分層接入方式對電網(wǎng)帶來的影響。

特高壓直流分層接入方式作為一種新型直流接入方式，其層間交互作用以及給系統(tǒng)帶來的影響亟待研究。目前對于直流分層接入系統(tǒng)的分析主要借鑒多饋入直流系統(tǒng)的分析方法，多饋入交互影響因子（multi?infeed interaction factor，MIIF）是其中主要的指標(biāo)之一［5］，MIIF主要表征多饋入直流系統(tǒng)各饋路間的交互影響程度。對于直流分層接入方式下層間交互影響因子（hierarchical interaction factor，HIF）的研究可借鑒MIIF的分析方法。目前關(guān)于MIIF的理論計(jì)算方法主要采用Denis提出的近似計(jì)算方法［6，7］。該方法是建立在受端交流系統(tǒng)等值的基礎(chǔ)上，利用節(jié)點(diǎn)阻抗矩陣分析得到相應(yīng)的MIIF，已有研究證明該方法和多饋入電壓靈敏度因子、多饋入最大直流功率指標(biāo)之間具有相同的物理意義［8］。同時(shí)，有學(xué)者對該方法進(jìn)行了補(bǔ)充［9－12］。文獻(xiàn)［9］研究發(fā)現(xiàn)考慮直流功率外特性后對MIIF計(jì)算將帶來影響；文獻(xiàn)［10］提出用暫態(tài)電壓支撐強(qiáng)度指標(biāo)來評(píng)估MIIF；文獻(xiàn)［11］研究了整流側(cè)換流站與逆變側(cè)換流站之間的交互影響；文獻(xiàn)［12］則研究了不同控制方式對MIIF的影響。近年來，隨著一系列特高壓交直流工程落點(diǎn)江蘇，給江蘇電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行帶來了新的挑戰(zhàn)［13－15］。其中，錫盟—泰州特高壓直流落點(diǎn)江蘇蘇北地區(qū)后將采用分層方式接入江蘇電網(wǎng)，需對其帶來的影響進(jìn)行分析。

綜上，直流分層接入方式下層間交互影響因子的計(jì)算方法仍需要進(jìn)一步分析，而直流分層接入方式對層間交互影響又會(huì)帶來怎樣的影響仍不明確。鑒于此，本文將基于錫盟—泰州特高壓直流分層接入系統(tǒng)對比分析直流分層接入方式下層間交互影響因子的不同計(jì)算方法，分析不同計(jì)算方法之間的差別。研究直流分層接入方式對HIF、有效短路比（effective short circuit ratio，ESCR）以及暫態(tài)過電壓（transient over?voltage，TOV）的影響。

1 直流分層接入方式下HIF計(jì)算方法

圖1為一個(gè)簡單的雙橋雙極直流分層系統(tǒng)。由圖1可知，與傳統(tǒng)直流接入方式不同，直流分層接入方式下，換流站低端逆變后接入1000 kV交流電網(wǎng)，換流站高端逆變后接入500 kV交流電網(wǎng)。不同換流母線間存在一定的電氣聯(lián)系，某一換流母線的電壓變化將會(huì)引起另一換流母線的電壓波動(dòng)，對此需要研究直流分層接入方式下層間交互影響。

圖1 直流分層接入系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of UHVDC hierarchical connection mode

根據(jù)CIGRE高壓直流工作組對系統(tǒng)直流回路間作用的強(qiáng)弱的定義［16］：當(dāng)直流回路i的換流母線電壓下降1%時(shí)，直流回路j的換流母線電壓下降率。相應(yīng)的直流分層接入方式下HIF可表示為：

相應(yīng)的RHIF在0～1變化，當(dāng)RHIF的值越接近1，層間兩換流母線間的電氣聯(lián)系越強(qiáng)；反之，當(dāng)RHIF的值越接近于0，則表示層間兩換流母線間的電氣距離越大，兩者間的交互影響越小。

從換流母線觀測受端交流系統(tǒng)，利用多端戴維南等值理論可得到相應(yīng)的受端系統(tǒng)等值網(wǎng)絡(luò)示意圖，如圖2所示。其中Zeq11為1000 kV換流母線下系統(tǒng)等值阻抗，Zeq22為500 kV換流母線下系統(tǒng)等值阻抗，Zeq12為換流母線間的聯(lián)系阻抗。

圖2 受端系統(tǒng)等值示意圖Fig.2 Schematic diagram of receiving equivalent system

針對受端等值系統(tǒng)，其采用P－Q解耦法求解潮流時(shí)的無功－電壓修正迭代方程為：

將式（2）左乘－B″－1得：

由式（3）可知，若換流母線i存在無功擾動(dòng)ΔQi，而其他母線無擾動(dòng)，引起的其他直流母線電壓變化可表示為：

根據(jù)式（1）和式（4）可得：

式中：Zji為受端等值系統(tǒng)阻抗矩陣中j行i列的元素；Zii為受端等值系統(tǒng)阻抗矩陣中i行i列的元素。

由式（1）和式（5）得到的RHIF不能很好地反應(yīng)直流分層接入方式下層間的動(dòng)態(tài)特性，參考文獻(xiàn)［8］提出了評(píng)估直流換流母線間交互影響強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)性指標(biāo)——暫態(tài)電壓支撐強(qiáng)度指標(biāo)，直流分層接入方式下的RHIF為：式中：Zeqij為第i層與第j層間的聯(lián)系阻抗；Zeqii為第i層系統(tǒng)等值阻抗。

2 錫盟—泰州直流分層接入系統(tǒng)說明

根據(jù)規(guī)劃，±800 kV錫盟—泰州直流落入江蘇蘇北地區(qū)后，輸電工程接入系統(tǒng)方案為：換流站低端逆變后直接接入泰州特高壓站1000 kV母線，換流站高端接入交流500 kV母線。其中換流站500 kV母線出線6回，將500 kV旗杰—鳳城雙線開斷環(huán)入換流站，同時(shí)建設(shè)500 kV換流站—雙草變雙回線路。如圖3所示。下面將基于錫盟—泰州特高壓直流分層接入系統(tǒng)，分析直流分層接入方式下不同HIF理論計(jì)算值之間的差別，研究直流分層接入方式對HIF帶來的影響。進(jìn)一步分析不同接入方式下短路比以及暫態(tài)過電壓之間的差別。

圖3 ±800 kV錫盟—泰州直流分層接入系統(tǒng)示意圖Fig.3 Schematic diagram of the hierarchical connection to AC system for±800 kV Ximeng?Taizhou UHVDC

3 不同計(jì)算方式下HIF對比分析

在1000 kV換流母線和500 kV換流母線上分別改變其無功負(fù)載的大小，得到無功負(fù)載變化前后換流母線電壓變化量，根據(jù)式（1）得到相應(yīng)的HIF計(jì)算結(jié)果，如表1所示。

表1 RHIFji＿1計(jì)算結(jié)果Table 1 Calculated results of RHIFji＿1

由表1可以看出，直流分層接入方式下層間均存在一定的交互影響，且1000 kV換流母線給500 kV換流母線帶來的影響（RHIFji＿1＝0.526）大于500 kV換流母線給1000 kV換流母線帶來的影響（RHIFji＿1＝0.184）。進(jìn)一步對如圖2所示的受端等值系統(tǒng)進(jìn)行分析，等值系統(tǒng)中各阻抗等值結(jié)果為：Zeq11＝0.000 046 5＋j0.002 181；Zeq22＝0.000 238 1＋j0.004 954；Zeq12＝0.000 3＋j0.008 5。

相應(yīng)的阻抗矩陣Z為：

據(jù)此可以得到相應(yīng)的RHIFji＿2，RHIFji＿3，如表2和表3所示。

表2 RHIFji＿2計(jì)算結(jié)果Table 2 Calculated results of RHIFji＿2

表3 RHIFij＿3計(jì)算結(jié)果Table 3 Calculated results of RHIFij＿3

從表2和表3的計(jì)算結(jié)果同樣可以看出，1000 kV換流母線對500 kV換流母線的影響（RHIFji＿2＝0.368）大于500 kV換流母線對1000 kV換流母線的影響（RHIFji＿2＝0.204）。

另外表2和表3中通過兩類方法得到的HIF計(jì)算結(jié)果相等。這主要是因?yàn)閷τ?層系統(tǒng)，式（5）可表示為：

同理可得RHIF12＿2＝RHIF21＿3?？梢?，對于直流分層接入方式下2層系統(tǒng)的RHIFji＿2和RHIFij＿3計(jì)算結(jié)果一致。

需要說明的是，RHIFij＿3是考慮暫態(tài)擾動(dòng)下，換流母線與短路節(jié)點(diǎn)、發(fā)電廠之間的電氣距離而提出的結(jié)構(gòu)性指標(biāo)，雖然對于2層接入系統(tǒng)RHIFji＿2和 RHIFij＿3計(jì)算結(jié)果相同，然而兩者本質(zhì)上仍然有所區(qū)別。因此對于直流分層接入方式下ESCR的計(jì)算，RHIFij＿3并不適用。

綜合表1—3可以看出，三類HIF計(jì)算結(jié)果之間存在差異，其中的原因在于，表2和表3中所采用的方法是建立在受端交流系統(tǒng)等值的基礎(chǔ)上，未考慮直流系統(tǒng)之間的影響，而表1所采用的方法建立在電壓擾動(dòng)的基礎(chǔ)上，考慮了直流系統(tǒng)之間的交互影響。下面將進(jìn)一步分析忽略直流系統(tǒng)帶來HIF計(jì)算結(jié)果差異的原因。

式（2）中的無功－電壓迭代修正方程是建立在受端等值系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，未考慮直流系統(tǒng)的功率特性。在考慮直流系統(tǒng)的功率特性后，換流母線i的無功電壓關(guān)系為：

式中：Qis為受端等值系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)i注入系統(tǒng)的無功功率；Ui為受端等值系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)i的電壓；Gij，Bij分別為受端等值系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣第i行、第j列元素的實(shí)部和虛部的值；θij為節(jié)點(diǎn)i與節(jié)點(diǎn)j的相角差；Qin為直流系統(tǒng)注入換流母線的無功功率。Qin可以表示為關(guān)于換流母線電壓Ui、直流線路電流IDC以及逆變側(cè)熄弧角γ的函數(shù)，即：

考慮直流系統(tǒng)的無功功率特性后，可將式（2）表示為：

式中：Qn為各直流系統(tǒng)注入各換流母線的無功功率向量；diag（X）表示以向量X為對角線元素的對角矩陣。

對式（10）進(jìn)行求逆運(yùn)算可得：

根據(jù)式（11）可以得到換流母線無功變化而帶來的母線電壓變化量，結(jié)合式（1）可得到相應(yīng)的HIF計(jì)算值。由式（11）可知，由于直流系統(tǒng)的無功功率是與換流母線電壓有關(guān)的量，電壓變化量中增加了有關(guān)直流系統(tǒng)無功功率的微分項(xiàng)。而式（3）中電壓變化量的計(jì)算是建立在受端等值交流系統(tǒng)的基礎(chǔ)之上，忽略了直流系統(tǒng)的無功功率特性，從而導(dǎo)致了2種計(jì)算方法之間的差異。

綜上，根據(jù)理論計(jì)算結(jié)果與分析結(jié)論，式（1）關(guān)于HIF的計(jì)算方法更為可靠，接下來的分析中將主要采用式（1）的計(jì)算方法進(jìn)行分析。

4 分層接入方式對系統(tǒng)影響分析

4.1分層接入方式對HIF的影響

為了分析分層接入方式對HIF帶來的影響，對比分析3種情況下HIF的變化特點(diǎn)。

情況一：換流站低端逆變后接入特高壓站500 kV母線，換流站高端逆變后仍接入500 kV母線。

情況二：換流站低端逆變后仍接入特高壓站1000 kV母線，換流站高端逆變后同樣接入特高壓站1000 kV母線。

情況三：換流站高端逆變接入500 kV母線，低端逆變接入特高壓站1000 kV母線，即直流分層接入方式進(jìn)行對比分析。

需要說明的是，換流站逆變后均接入500 kV換流母線或1000 kV母線即不存在分層接入方式，本文為了分析分層接入方式將對HIF帶來的影響，仍保留高端逆變換流母線和低端逆變換流母線。通過在換流母線上改變無功負(fù)載得到相應(yīng)的電壓變化量，從而得到相應(yīng)的HIF計(jì)算值，如表4、表5和表6所示。

表4 情況一下RHIFji＿1計(jì)算結(jié)果Table 4 Calculated results of RHIFji＿1in case 1

表5 情況二下RHIFji＿1計(jì)算結(jié)果Table 5 Calculated results of RHIFji＿1in case 2

表6 情況三下RHIFji＿1計(jì)算結(jié)果Table 6 Calculated results of RHIFji＿1in case 3

由表4－6可以看出，情況一和二中換流站接入500 kV／1000 kV換流母線后，兩換流母線之間的交互影響因子均大于分層接入方式下的層間交互影響因子。進(jìn)一步通過對受端系統(tǒng)進(jìn)行等值分析兩換流母線間的電氣聯(lián)系，不同情況下各阻抗的等值結(jié)果如表7所示。

表7 不同情況下等值阻抗計(jì)算結(jié)果Table 7 Calculated results of equivalent impedance with different cases

由表7可知，情況三中層間聯(lián)系阻抗Zeq12最大，即中層間電氣聯(lián)系最弱。3種情況下等值系統(tǒng)聯(lián)系阻抗的變化規(guī)律與表4—6中HIF計(jì)算結(jié)果反映出的變化規(guī)律一致，即換流母線間聯(lián)系阻抗越小，則交互影響越大。

結(jié)合HIF與等值系統(tǒng)聯(lián)系阻抗的計(jì)算結(jié)果可知，分層接入方式下的聯(lián)系阻抗較大，層間電氣聯(lián)系相對較弱，從而層間交互影響也較小。

4.2分層接入方式對系統(tǒng)短路比的影響

短路比作為表征交流系統(tǒng)強(qiáng)弱的主要指標(biāo)之一，可用來評(píng)估換流站交流母線電壓穩(wěn)定性。分層接入方式下層間有效短路比（hierarchical effective short circuit ratio，HESCR）可表示為：

式中：Saci為第i層直流回路換流母線的三相短路容量；Pdi為第i層額定直流功率；Qci為第i層換流母線額定無功補(bǔ)償容量。

為分析分層接入方式對系統(tǒng)短路比的影響，對比4.1節(jié)中3種情況下系統(tǒng)有效短路比。計(jì)算結(jié)果如表8所示。

表8 不同接入方式下有效短路比RESCR結(jié)果對比Table 8 RESCRof different connection modes

由表8可知，2種接入方式下，系統(tǒng)均為強(qiáng)系統(tǒng)（RESCR＞3）。對比三類情況可知，同一電壓等級(jí)下，分層接入方式下各層有效短路比相比傳統(tǒng)接入方式均得到了改善。采用分層接入方式交流系統(tǒng)對直流系統(tǒng)的電壓支撐能力變強(qiáng)。并且分層接入方式下，1000 kV換流母線的RHESCR大于500 kV換流母線的RHESCR，即分層接入方式下，1000 kV交流受端系統(tǒng)對直流系統(tǒng)的電壓支撐作用強(qiáng)于500 kV交流受端系統(tǒng)。

4.3分層接入方式對暫態(tài)過電壓的影響

額定工況下，換流站無功補(bǔ)償容量為直流額定輸送功率的40%～60%，直流系統(tǒng)閉鎖停運(yùn)后，由于換流站無功補(bǔ)償裝置產(chǎn)生過量的無功將導(dǎo)致暫態(tài)過電壓。考慮分層接入方式下，換流母線無功補(bǔ)償裝置提供的無功功率與換流站傳輸?shù)挠泄β时壤秊棣牵碤di＝ηPdi。相應(yīng)的TOV可表示為［17］：

由式（13）可知，在η一定的情況下，若RHESCRi越小，即交流系統(tǒng)越弱，則RTOVi將越大，因此對連接弱交流系統(tǒng)的直流工程，需采取一定的措施防止過電壓帶來的危害。反之，則RTOVi將越小。

基于4.2節(jié)中得到的RESCR，考慮換流母線無功補(bǔ)償裝置提供的無功功率與換流站傳輸?shù)挠泄β时壤窃?0%～60%變化，進(jìn)一步分析分層接入方式下暫態(tài)過電壓，并與傳統(tǒng)接入方式進(jìn)行對比，結(jié)果如圖4所示。

圖4 不同接入方式下TOV結(jié)果對比Fig.4 TOV of different connection modes

由圖4可知，不同接入方式下，η變大都會(huì)導(dǎo)致RTOV的增大。就同一電壓等級(jí)而言，采用分層接入方式后，各層TOV均小于傳統(tǒng)接入方式的TOV。即直流分層接入方式后，直流系統(tǒng)故障導(dǎo)致的暫態(tài)過電壓問題將小于傳統(tǒng)接入方式。對比3種情況，分層接入方式下1000 kV換流母線的TOV最小，即直流系統(tǒng)故障導(dǎo)致的暫態(tài)過電壓問題對1000 kV換流母線帶來的危害最小。

5 結(jié)語

針對錫盟—泰州直流分層接入系統(tǒng)研究了直流分層接入方式對層間交互影響、有效短路比以及暫態(tài)過電壓的影響，得到的結(jié)論如下：

（1）三類HIF計(jì)算值之間存在差異，差異的產(chǎn)生主要是在計(jì)算HIF過程中是否考慮直流無功功率特性對HIF的影響。

（2）采用分層接入方式層間交互影響小于采用傳統(tǒng)接入方式的交互影響。

（3）相比傳統(tǒng)接入方式，采用分層接入方式后各層有效短路比均得到改善，即交流系統(tǒng)對直流系統(tǒng)的電壓支撐能力更強(qiáng)；而采用分層接入方式后，同一電壓等級(jí)下，暫態(tài)過電壓則將比傳統(tǒng)接入方式小。

（4）綜合層間交互影響、有效短路比以及暫態(tài)過電壓指標(biāo)研究可知，與傳統(tǒng)接入方式相比，分層接入方式更優(yōu)。

本文的研究仍是側(cè)重于直流分層接入系統(tǒng)的靜態(tài)特性分析，直流輸電系統(tǒng)的控制方式及其動(dòng)態(tài)過程也會(huì)對層間交互影響帶來影響，分層接入方式同樣也會(huì)對直流系統(tǒng)的響應(yīng)特性帶來影響，這些都是后續(xù)需要開展的工作。

［1］劉振亞，秦曉輝，趙 良，等.特高壓直流分層接入方式在多饋入直流電網(wǎng)的應(yīng)用研究［J］.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2013，33（10）：1－7.

LIU Zhenya，QIN Xiaohui，ZHAO Liang，et al.Study on the appli?cation of UHVDC hierarchical connection mode to multi?infeed HVDC system［J］.Proceedings of CSEE，2013，33（10）：1－7.

［2］徐 箭，張華坤，孫 濤，等.多饋入直流系統(tǒng)的特高壓直流接入方式優(yōu)選方法［J］.電力自動(dòng)化設(shè)備，2015，35（6）：444－448.

XU Jian，ZHANG Huakun，SUN Tao，et al.Optimal selection of UHVDC connection mode to multi?infeed HVDC system［J］. Electric Power Automatic Equipment，2015，35（6）：444－448.

［3］湯 奕，陳 斌，王 琦，等.特高壓直流分層接入下混聯(lián)系統(tǒng)無功電壓耦合特性分析［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2016，40（4）：1005－1011.

TANG Yi，CHEN Bin，WANG Qi，et al.Analysis on reactive power and voltage coupling characteristics of hybrid system for UHVDC hierarchical connection to AC grid［J］.Power System Technology，2016，40（4）：1005－1011.

［4］湯 奕，陳 斌，皮景創(chuàng)，等.特高壓直流分層接入方式下受端交流系統(tǒng)接納能力分析［J］.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2016，36（7）：1790－1800.

TANG Yi，CHEN Bin，PI Jingchuang，et al.Analysis on absorbingabilityofreceivingACsystemforUHVDC hierarchical connection to AC grid［J］.Proceedings of CSEE，2016，36（7）：1790－1800.

［5］張嘯虎，白加林，陳 陳，等.多長三角地區(qū)多饋入直流輸電系統(tǒng)交互影響特性分析［J］.華東電力，2009，37（7）：58－63，92.

ZHANG Xiaohu，BAI Jialin，CHEN Chen，et al.Interaction characteristics of multi?infeed HVDC systems in Yangtze RiverDelta region［J］.East China Electric Power，2009，37（7）：58－63，92.

［6］DENIS L H A，ANDERSSON G.Voltage stability analysis of multi?infeed HVDC systems［J］.IEEE Transactions on Power Delivery，1997，12（3）：1309－1318.

［7］AIK D L H，ANDERSSON G.Use of participation factors in mo?dal voltage stability analysis of multi?infeed HVDC systems［J］. IEEE Transactions on Power Delivery，1998，13（1）：203－211.

［8］湯 涌，賀仁睦，鞠 平，等.電力受端系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性及安全性評(píng)價(jià)［M］.北京：清華大學(xué)出版社，2010：86－105.

TANG Yong，HE Renmu，JU Ping，et al.Dynamic characteristics and security evaluation of power receiving end system［M］.Bei?jing：Tsinghua University Press，2010：85－105.

［9］郭小江.多直流饋入系統(tǒng)特性及其評(píng)估方法研究［D］：天津：天津大學(xué)，2013.

GUO Xiaojiang.Research on characteristics and evaluation methods of multi?infeed DC system［D］.Tianjin：Tianjin Univer?sity，2013.

［10］金小明，周保榮，管 霖，等.多饋入直流交互影響強(qiáng)度的評(píng)估指標(biāo)［J］.電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2009，33（15）：98－102.

JIN Xiaoming，ZHOU Baorong，GUAN Lin，et al.HVDC?inter?action?strength index for multi?infeed?HVDC power system［J］. Automation of Electric Power System，2009，33（15）：98－102.

［11］陳修宇，韓民曉，劉崇茹，等.含整流站接入的多饋入直流系統(tǒng)強(qiáng)度評(píng)估［J］.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2012，32（1）：101－107.

CHEN Xiuyu，HAN Minxiao，LIU Chongru，et al.System strength evaluation of multi?infeed HVDC system integrated with rectifier stations［J］.Proceedings of the CSEE，2012，32（1）：101－107.

［12］陳修宇，韓民曉，劉崇茹.直流控制方式對多饋入交直流系統(tǒng)電壓相互作用的影響［J］.電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2012，36（2）：58－63.

CHEN Xiuyu，HAN Minxiao，LIU Chongru.Impact of control modes on voltage interaction between multi?infeed AC?DC sys?tem［J］.Automation of Electric Power Systems，2012，36（2）：58－63.

［13］朱鑫要，汪惟源，汪成根.江蘇特高壓交直流輸電交互影響研究［J］.江蘇電機(jī)工程，2016，35（2）：39－42.

ZHU Xinyao，WANG Weiyuan，WANG Chenggen.Analysis of interaction between UHVAC and UHVDC for Jiangsu power grid［J］.Jiangsu Electrical Engineering，2016，35（2）：39－42.

［14］陳 倩，湯 奕.江蘇特高壓建設(shè)時(shí)期短路電流限制措施［J］.江蘇電機(jī)工程，2015，34（5）：21－24.

CHEN Qian，TANG Yi.A new method of fault location for hy?brid transmission line［J］.Jiangsu Electrical Engineering，2015，34（5）：21－24.

［15］董 宸，周 霞，李 威，等.提升特高壓電網(wǎng)輸電能力的方法［J］.江蘇電機(jī)工程，2013，32（5）：1－4.

DONG Chen，ZHOU Xia，LI Wei，et al.A method for enhancing the transmission capacity of UHV power grid［J］. Jiangsu Electrical Engineering，2013，32（05）：1－4.

［16］CIGRE WG B4.41.Systems with multiple DC infeed［R］.CI?GRE，2008.

［17］DE TOLEDO P F，BERGDAHL B，ASPLUND G.Multiple infeed short circuit ratio?aspects related to multiple HVDC into one AC network［C］.Transmission and Distribution Conference and Exhibition：Asia and Pacific，2005 IEEE／PES，Dalian，2005：1－6.

Study on Hierarchical Interaction of UHVDC Hierarchical Connection Mode

GUAN Yonggao，ZHANG Shitao，XU Wenchao
（China Energy Engineering Group，Jiangsu Power Design Institute Co.Ltd.，Nanjing 211102，China）

To study the impact of ultra high?voltage direct current（UHVDC）hierarchical connection mode on power system，the calculation methods of hierarchical interaction factor（HIF）are proposed and the causes of the deviation between different methods are analyzed.The impacts of UHVDC hierarchical connection mode on HIF，effective short circuit ratio（ESCR）and transient over?voltage（TOV）are investigated compared with the traditional connection mode.The results indicate that the HIF is smaller，the ESCR is larger and the TOV is smaller under the hierarchical connection mode.The hierarchical connection mode is more superior with the traditional one.

hierarchical connection mode；hierarchical interaction factor（HIF）；effective short circuit ratio（ESCR）；transient over?voltage（TOV）

TM72

：A

：2096－3203（2017）02－0032－06

管永高

管永高（1990—），男，江蘇如皋人，工程師，從事電力規(guī)劃與設(shè)計(jì)工作；

張?jiān)娞希?979—），男，江蘇蘇州人，高級(jí)工程師，從事電力規(guī)劃與設(shè)計(jì)工作；

許文超（1979—），女，江蘇南京人，高級(jí)工程師，從事電力系統(tǒng)規(guī)劃、新能源并網(wǎng)工作。

2016－10－13；

2016－11－21

（編輯 劉曉燕）