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    上海虹橋某一商務(wù)廣場辦公大樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2017-04-12 00:00:00張春暉

    【摘要】上海虹橋商務(wù)廣場2#樓為帶兩層地下室,高度近40米的多層辦公樓,采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系,針對該結(jié)構(gòu)的超限情況,采用STAWE和PMSAP軟件進(jìn)行多遇地震作用下結(jié)構(gòu)的分析和彈性時(shí)程分析,同時(shí)還進(jìn)行了大震下的靜力彈塑性推覆分析。計(jì)算結(jié)果表明,該結(jié)構(gòu)加強(qiáng)相關(guān)構(gòu)造措施后,能滿足相關(guān)規(guī)范的各項(xiàng)要求,保證結(jié)構(gòu)安全,可供同類工程參考。

    【關(guān)鍵詞】不規(guī)則框架結(jié)構(gòu);彈性時(shí)程分析;彈塑性變形

    1、工程概況

    本項(xiàng)目位于上海虹橋商務(wù)核心區(qū)一期01地塊,整體由地下室連成一體地上獨(dú)立的4個(gè)結(jié)構(gòu)布置幾乎一致的塔樓組成,本文集中討論其中一個(gè)8層的辦公樓(2#樓)。

    4個(gè)塔樓在地下室連為整體,地下二層層高4米,地下一層層高5m,地下一層夾層層高5m,地上2#樓一層層高6.6m,二層層高4.5m,三層以上標(biāo)準(zhǔn)層的層高均為4.3m。機(jī)房層高5.9m,屋面高度未超過40米,采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)體系。

    工程場地地震基本烈度為7度,一層及地下一層存在大面積的商業(yè)區(qū)域,設(shè)防類別為乙類,按高于本地區(qū)設(shè)防烈度采用抗震措施,其余樓層均按丙類設(shè)防,按本地區(qū)設(shè)防烈度采用抗震措施。

    2、結(jié)構(gòu)整體分析

    2.1計(jì)算模型

    本工程采用SATWE程序和PMSAP程序進(jìn)行了多遇地震作用和風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移計(jì)算。周期折減系數(shù)取0.7,采用剛性樓蓋模型,考慮雙向地震及扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振動(dòng)影像。主要計(jì)算結(jié)果見表2.1。

    2.2 結(jié)構(gòu)分析及超限情況

    通過2個(gè)程序的計(jì)算對比可以看出,SATWE程序和PMSAP兩個(gè)程序的主要計(jì)算結(jié)果比較接近,對結(jié)果簡要分析如下:

    1)平面規(guī)則性:

    (1)SATWE及PMSAP程序計(jì)算結(jié)果表明:結(jié)構(gòu)第一扭轉(zhuǎn)周期與第一平動(dòng)周期之比均小于0.85,滿足規(guī)范要求。

    (2)在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平力下,樓層最大位移比值大于1.2倍,但是小于1.4,屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則。

    (3)結(jié)構(gòu)各層樓板有效寬度及開洞面積均滿足規(guī)范要求

    (4)2#樓的平面在2層以上成槽形,左翼突出部位尺寸與平面尺寸的比值約為33.6/59.8=0.56>0.40,右翼最大突出部位尺寸與平面尺寸的比值約為42.0/68.2=0.61>0.40。屬凹凸不規(guī)則。

    2)豎向規(guī)則性:

    (1)各層側(cè)向剛度均滿足規(guī)范要求(見圖2.1)。

    (2)結(jié)構(gòu)下層與上層的抗剪承載力比值均大于0.80(見圖2.2),樓層抗剪承載力無突變。

    (3)主要樓層結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件均連續(xù),2#樓僅在地上第八層有部分轉(zhuǎn)換構(gòu)件。

    (4)主要樓層質(zhì)量分布較均勻,與相鄰下層樓層質(zhì)量比均小于1.50,滿足規(guī)范

    以上分析可知, SATWE、PMSAP兩個(gè)程序的計(jì)算結(jié)果基本規(guī)律一致,分析表明該樓平面豎向均是不規(guī)則結(jié)構(gòu)。

    3、多遇地震作用下結(jié)構(gòu)彈性時(shí)程分析

    根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB20011-2010第5.1.2條,及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010第4.3.4條,本工程應(yīng)采用彈性時(shí)程分析法進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算。根據(jù)規(guī)范規(guī)程的要求,采取3條時(shí)程曲線計(jì)算結(jié)果的包絡(luò)值與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的較大值作為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的依據(jù)。

    3.1 天然波及人工波的選擇

    采用彈性時(shí)程分析法,按建筑場地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用兩組天然波和一組人工波。人工波選用上海人工波SHM1-4,波水平方向峰值加速度為35.0cm/s2,兩組天然波水平方向加速度峰值參照人工波換算為35.0cm/s2,時(shí)程分析時(shí)不考慮雙向地震。

    三條地震波與振型分解反應(yīng)譜法所用的地震影響系數(shù)曲線相比,在對應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點(diǎn)上相差不大于20%,地震影響系數(shù)曲線比較見下圖3.1。

    3.2 時(shí)程分析與反應(yīng)譜樓層剪力對比

    時(shí)程分析時(shí),結(jié)構(gòu)模型去掉作為嵌固端的地下室,樓層底部剪力的對比情況匯總見表3.1。

    由上表可知,每條地震波計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力均不小于振型分解反應(yīng)譜法65%,三條地震波計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法的80%。所選地震波滿足抗規(guī)5.1.2條高規(guī)第4.3.5條的要求。 各地震波彈性時(shí)程計(jì)算結(jié)果與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算樓層剪力對比如下列圖3.2~3.3所示。

    從圖3.2~3.3可知,在上部樓層(頂部2層),彈性時(shí)程分析所得的地震剪力包絡(luò)值略大于反應(yīng)譜地震剪力,因此可以通過適當(dāng)放大反應(yīng)譜地震剪力來協(xié)調(diào)二者的差值,以滿足規(guī)范取反應(yīng)譜和時(shí)程包絡(luò)設(shè)計(jì)的要求。

    時(shí)程分析和反應(yīng)譜分析計(jì)算的各樓層傾覆彎矩對比如表3.4~3.5所示。從圖中可以看出,時(shí)程分析結(jié)果均小于反應(yīng)譜結(jié)果。

    3.3 時(shí)程分析與反應(yīng)譜分析位移及位移角對比

    時(shí)程分析和反應(yīng)譜計(jì)算最大層間位移角和基底剪重比如表3.2所示,可以看出,時(shí)程分析所得的層間位移角滿足規(guī)范限值要求。

    3.4 罕遇地震作用下的彈塑性變形驗(yàn)算

    根據(jù)《高規(guī)》3.7.4條,本工程應(yīng)進(jìn)行罕遇地震作用下的彈塑性變形計(jì)算。由《高規(guī)》5.5.2條可知,本工程可采用《高規(guī)》5.5.3條的簡化方法進(jìn)行彈塑性變形計(jì)算。但為了驗(yàn)證簡化方法對本工程的適用性,我們選用了目前工程上比較通用的EPDA/PUSH程序來進(jìn)行靜力彈塑性分析(即Pushover分析)作為簡化方法的對比。

    為進(jìn)行結(jié)構(gòu)的Pushover分析,建立了基于彈塑性梁單元和彈塑性墻單元的結(jié)構(gòu)三維模型,并將模型進(jìn)行了簡單的處理:①去掉作為上部結(jié)構(gòu)嵌固端的地下室;②去掉對整體結(jié)構(gòu)抵抗地震作用沒有太多貢獻(xiàn)的次梁,并將次梁的恒載等效為面荷載作用在板上,使結(jié)構(gòu)質(zhì)量沒有變化,并保留主要的結(jié)構(gòu)抗側(cè)力構(gòu)件。

    結(jié)構(gòu)彈塑性變形計(jì)算時(shí),按上??挂?guī)要求,場地特征周期取Tg=1.10s,地震影響系數(shù)最大值取αmax=0.45,結(jié)構(gòu)阻尼比ξ=5%。

    按照罕遇地震下的相關(guān)參數(shù),建立了結(jié)構(gòu)的需求譜曲線、能力曲線,抗倒塌驗(yàn)算結(jié)果其中結(jié)構(gòu)彈塑性變形計(jì)算結(jié)果所得的彈塑性層間位移角如表3.3所示。其中對應(yīng)CQC荷載模式下的性能點(diǎn)時(shí)的基底剪力匯總見表3.4。

    可以看出:在X、Y兩個(gè)方向,雖然簡化方法得出的最大彈塑性層間位移角均比Pushover分析得出最大彈塑性層間位移角要大,但均能滿足規(guī)范對框架結(jié)構(gòu)規(guī)定的結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角限值θp≤1/50的要求。所以對于一般的框架結(jié)構(gòu),利用簡化方法對進(jìn)行罕遇地震下的彈塑性變形驗(yàn)算,可以保證整體結(jié)構(gòu)的安全性。

    4、抗震加強(qiáng)措施

    工程屬于平面豎向均不規(guī)則的結(jié)構(gòu),工程于2012年通過上海市超限高層建筑設(shè)防專項(xiàng)審查,為增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的抗震能力,除按規(guī)范要求進(jìn)行設(shè)計(jì)外,采取以下加強(qiáng)措施。

    (1)所有樓層休閑露臺(tái)及大屋面的板厚加厚均加厚為130mm,并采用雙層雙向拉通配筋,且每層每向配筋率不小于0.25% 。

    (2)頂層樓層梁托柱轉(zhuǎn)換構(gòu)件提高抗震等級(jí),加大相鄰框架柱的配筋。

    (3)控制跨度較大梁的撓度和裂縫寬度。

    (4)補(bǔ)充計(jì)算45度方向樓層層間位移角,通過調(diào)整左上角局部構(gòu)件布置,控制此方向的層間位移。

    (5)補(bǔ)充罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角驗(yàn)算。

    (6)參照滬建建管[2012]16號(hào)文的要求,樓梯間周邊的框架柱、框架梁的抗震等級(jí)提高一級(jí),箍筋全長加密。

    結(jié)語:

    通過對該超限工程進(jìn)行計(jì)算分析,加強(qiáng)多項(xiàng)構(gòu)造措施,可以保證結(jié)構(gòu)安全,可供同類工程參考。

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