濕H2S及Cl-環(huán)境下FV520B不銹鋼的應(yīng)力腐蝕行為研究

魏仁超，陳學(xué)東，范志超，聶德福，吳喬國，金有海

(1.中國石油大學(xué)(華東)化學(xué)工程學(xué)院,山東青島 266580;2.合肥通用機械研究院,安徽合肥 230001)

試驗研究

濕H2S及Cl-環(huán)境下FV520B不銹鋼的應(yīng)力腐蝕行為研究

魏仁超1,2，陳學(xué)東1,2，范志超2，聶德福2，吳喬國2，金有海1

(1.中國石油大學(xué)(華東)化學(xué)工程學(xué)院,山東青島 266580;2.合肥通用機械研究院,安徽合肥 230001)

采用慢應(yīng)變速率拉伸試驗研究了FV520B馬氏體沉淀硬化不銹鋼在濕H2S、NaCl及濕H2S+NaCl腐蝕環(huán)境下的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性，并討論了介質(zhì)濃度對應(yīng)力腐蝕行為影響。結(jié)果表明：FV520B鋼在濕H2S+NaCl環(huán)境中的應(yīng)力腐蝕敏感性最大，隨H2S濃度升高，F(xiàn)V520B鋼抗拉強度和斷后延伸率降低，應(yīng)力腐蝕敏感性增大。FV520B鋼在濕H2S+NaCl腐蝕環(huán)境的恒位移加載應(yīng)力腐蝕試驗表明：濕H2S+ NaCl腐蝕介質(zhì)能夠顯著降低FV520B鋼的斷裂韌性，隨H2S濃度升高，應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力強度因子KISCC減?。辉嚇訑嗫谛蚊卜治霰砻?，在濕H2S+ NaCl腐蝕介質(zhì)中SCC試樣斷口呈準(zhǔn)解理形貌，為氫脆型應(yīng)力腐蝕開裂，Cl-具有一定的誘導(dǎo)促進作用。

FV520B馬氏體沉淀硬化不銹鋼;應(yīng)力腐蝕開裂;H2S腐蝕

葉輪作為離心壓縮機的關(guān)鍵轉(zhuǎn)子部件，在服役過程中除承受旋轉(zhuǎn)離心力、裝配過盈力、氣體壓力及旋轉(zhuǎn)導(dǎo)致的振動外，同時直接與壓縮輸送的介質(zhì)接觸。復(fù)雜應(yīng)力及腐蝕介質(zhì)的共同作用下，材料性能劣化，離心壓縮機在投入使用不久后即發(fā)生葉輪葉片斷裂的情況仍有發(fā)生[1～4]。

FV520B馬氏體沉淀硬化不銹鋼因其強度高、韌性好、耐蝕性好等優(yōu)良的綜合性能，在離心壓縮機轉(zhuǎn)子部件上得到了廣泛應(yīng)用。某五級葉輪循環(huán)氫壓縮機的一級葉輪在僅服役4個月就發(fā)生了失效斷裂，經(jīng)成分、斷口形貌、力學(xué)性能等分析發(fā)現(xiàn)其失效模式為硫化物應(yīng)力腐蝕開裂[3,4]。經(jīng)現(xiàn)場數(shù)據(jù)采集發(fā)現(xiàn)，壓縮介質(zhì)為循環(huán)氫，其中除大量H2外，還含少量的H2S、H2O以及微量的氯化物；循環(huán)氫壓縮機服役溫度不高，H2S及H2O在葉輪葉片的聚集極易形成局部濕H2S腐蝕環(huán)境，腐蝕葉片表面并促進裂紋形成，在高離心力作用下使得葉輪葉片過早斷裂，嚴重影響葉輪葉片的服役安全。

針對上述含濕H2S及氯化物的腐蝕服役環(huán)境及離心壓縮機葉輪葉片硫化物應(yīng)力腐蝕開裂失效模式，以循環(huán)氫壓縮機葉輪材料FV520B鋼為研究對象，采用慢應(yīng)變速率拉伸試樣研究其在濕H2S、NaCl及濕H2S+NaCl腐蝕環(huán)境下的應(yīng)力腐蝕敏感性大小，對比分析H2S和Cl-對FV520B鋼應(yīng)力腐蝕行為的影響；并在此基礎(chǔ)上采用恒位移加載試驗研究敏感腐蝕環(huán)境對FV520B鋼斷裂韌性的影響，獲得敏感腐蝕環(huán)境中的臨界應(yīng)力強度因子KISCC，為優(yōu)化離心壓縮機設(shè)計提供數(shù)據(jù)支持。

1 試驗材料和試驗方法

1.1 試驗材料

試驗所用材料為FV520B馬氏體沉淀硬化不銹鋼熱軋鋼板，其主要化學(xué)成分(質(zhì)量分數(shù)，%)如表1所示，符合標(biāo)準(zhǔn)EN10088-1中對材料成分的要求。

表1 FV520B馬氏體沉淀硬化不銹鋼化學(xué)成分

FV520B鋼對熱處理非常敏感，通過熱處理工藝參數(shù)的調(diào)整可以獲得高強度或高韌性等力學(xué)性能[5～10]。經(jīng)1050 ℃固溶處理后的FV520B鋼主要為馬氏體組織，具有良好的強度與韌性匹配[5]；中間調(diào)整處理可以改變Ms點以調(diào)整逆轉(zhuǎn)變奧氏體量，并且可通過析出相的析出來細化馬氏體晶粒，中間調(diào)整處理溫度升高，F(xiàn)V520B鋼的強度提高塑性略下降；在相同的調(diào)整處理溫度下，隨時效溫度升高，強度先下降后升高，其塑性變化規(guī)律正好相反，中溫時效(620～630 ℃)可獲得較好的耐腐蝕性能及抗氫脆性能[11～13]。結(jié)合大量FV520B鋼熱處理工藝研究結(jié)果，對其進行如下熱處理：

(1)1050 ℃固溶處理2 h，油淬至200 ℃后空冷至室溫；

(2)780 ℃中間調(diào)整處理2 h，油淬；

(3)620 ℃時效3 h，空冷至室溫。

1.2 試驗介質(zhì)

根據(jù)循環(huán)氫壓縮機實際服役環(huán)境，為了闡明濕H2S及Cl-腐蝕環(huán)境下FV520B鋼的腐蝕敏感性及應(yīng)力腐蝕開裂行為，參考歐洲腐蝕聯(lián)合會(簡稱EFC)第16號公報[15]，分別在濕H2S腐蝕介質(zhì)、Cl-腐蝕介質(zhì)及濕H2S+Cl-腐蝕介質(zhì)中開展相關(guān)試驗，如表2所示，試驗之前溶液均通N2進行除氧。不飽和H2S水溶液由Na2S·9H2O與HCl或H2SO4反應(yīng)生成并充分溶解于去離子水中得到，H2S濃度分析采用碘量滴定分析方法[16]。

表2 SSRT試驗介質(zhì)

1.3 試樣制備及試驗步驟

慢應(yīng)變速率拉伸試驗采用光滑圓棒拉伸試樣(如圖1(a)所示)以研究FV520B鋼的應(yīng)力腐蝕敏感性[17]，試樣工作段用320#，600#，1000#及2000#水砂紙逐級打磨，經(jīng)蒸餾水沖洗、無水乙醇和丙酮超聲清洗后冷風(fēng)吹干，在SERT-500-D9H慢應(yīng)變速率應(yīng)力腐蝕試驗機上進行試驗，應(yīng)變速率為3.33×10-6s-1。試驗過程中系統(tǒng)自動記錄載荷、位移、時間等參數(shù)，試驗結(jié)束后取出試樣進行尺寸測量，獲取用于評價材料和腐蝕介質(zhì)應(yīng)力腐蝕敏感性的抗拉強度、斷后延伸率、內(nèi)積功等參數(shù)；試樣經(jīng)超聲清洗后采用掃描電子顯微鏡觀察試樣斷口微觀形貌。

(a) 拉伸試樣

(b) WOL試樣

在FV520B鋼應(yīng)力腐蝕敏感性試驗基礎(chǔ)上，采用WOL(楔形張開加載)試樣進行恒位移加載應(yīng)力腐蝕試驗[18]，測量FV520B鋼在敏感性最高的腐蝕介質(zhì)中的臨界應(yīng)力強度因子KISCC及裂紋擴展速率da/dt，試樣尺寸如圖1(b)所示。WOL試樣在試驗前先在MTS萬能試驗機上預(yù)制疲勞裂紋并取a0/W=0.5,預(yù)制疲勞裂紋所用頻率為18 Hz，應(yīng)力比R=0.1，最大載荷為11.87 kN。分別測量每個WOL試樣的參數(shù)尺寸以及疲勞裂紋長度，精確到0.01 mm，參考平面應(yīng)變條件選擇初始應(yīng)力強度因子。

(1)

(2)

(3)

根據(jù)式(2)、式(3)計算試樣的加載載荷P，并由P-V曲線確定試樣的張開位移，利用加載螺栓加載后放在試驗介質(zhì)中，缺口朝上保證腐蝕介質(zhì)液位高于預(yù)制疲勞裂紋并低于加載螺栓。含飽和H2S的溶液通過每天通一定時間來保持H2S處于飽和狀態(tài)，含不飽和H2S的溶液則通過定時更新腐蝕溶液來保持溶液濃度基本恒定。浸泡試樣每間隔一定時間取出利用工具顯微鏡觀察記錄裂紋長度a隨浸泡時間t的變化過程，浸泡前期由于應(yīng)力強度因子較大，裂紋擴展快，取出觀察的時間間隔相應(yīng)較短(24 h)，隨浸泡時間增加裂紋擴展速率下降，后期取出觀察的時間間隔逐漸增大，直至裂紋擴展速率低于10-7mm/s。

隨著裂紋擴展，裂紋長度a增大，應(yīng)力強度因子系數(shù)Y則有所增大從而使KI有所增大，而隨著裂紋擴展，對應(yīng)的螺栓載荷P下降從而使得KI下降。對于恒位移試件，P下降對KI的影響大于a增大對KI的影響[19,20]，故最終使得隨著裂紋擴展，KI不斷下降直至裂紋擴展速率達到約定的臨界值，最終的KI也逼近KISCC。根據(jù)柔度標(biāo)定曲線確定裂紋擴展過程中載荷P隨裂紋長度a的變化，計算裂紋擴展速率da/dt及每一測量時刻的應(yīng)力強度因子KI；試驗終止后，將試樣取出并拉斷，測量最終的有效裂紋長度，計算對應(yīng)的KI作為材料的KISCC，并在掃描電子顯微鏡下進行斷口微觀形貌觀察。

2 試驗結(jié)果

2.1 FV520B鋼在濕H2S、NaCl及濕H2S+NaCl腐蝕介質(zhì)中的應(yīng)力腐蝕敏感性

FV520B鋼在濕H2S、NaCl及濕H2S+NaCl腐蝕介質(zhì)中的慢應(yīng)變速率拉伸試驗結(jié)果如圖2所示。分別以抗拉強度σf、斷后延伸率δ及應(yīng)力位移曲線所圍面積(即內(nèi)積功ψ)作為應(yīng)力腐蝕敏感性大小的評定依據(jù)，列于表3。由圖2(a)可以看出，濕H2S腐蝕介質(zhì)中FV520B鋼抗拉強度、試樣伸長及內(nèi)積功較N2環(huán)境有所下降，并且隨H2S濃度增大，下降幅度越大，應(yīng)力腐蝕敏感性較高。圖2(b)中，2%及3.5% NaCl溶液中FV520B鋼試樣伸長略下降，而抗拉強度反而略增大，即沒有應(yīng)力腐蝕傾向；而5% NaCl溶液中，F(xiàn)V520B鋼抗拉強度、試樣伸長及內(nèi)積功均有所降低，具有應(yīng)力腐蝕傾向。圖2(c)為濕H2S+NaCl腐蝕介質(zhì)中的慢應(yīng)變速率拉伸曲線，相較于圖2(a)濕H2S腐蝕介質(zhì)，同等H2S濃度下其抗拉強度及試樣伸長下降幅度更大，應(yīng)力腐蝕傾向更大。

(a) 濕H2S溶液

(b) NaCl溶液

(c) 濕H2S+NaCl溶液

介質(zhì)σf(MPa)δ(%)ψ(MPa·mm)ISSRTN21013.0618.323627.75/飽和H2S831.739.441395.060.55631000mg/LH2S926.1312.322077.990.3697500mg/LH2S925.0116.163046.190.18902%NaCl1031.6617.923690.810.00273.5%NaCl1057.2317.923894.4205%NaCl937.7015.442942.600.21235%NaCl+飽和H2S742.724.88583.720.77695%NaCl+1000mg/LH2S729.785.16631.520.77035%NaC+500mg/LH2S825.825.64814.260.7198

采用應(yīng)力-位移曲線上的單一指標(biāo)抗拉強度σf、延伸率δ或者內(nèi)積功ψ來評定FV520B鋼的應(yīng)力腐蝕敏感性具有一定的局限性，因此本文將慢拉伸試驗獲得的抗拉強度σf和斷后延伸率δ加以處理，計算得到應(yīng)力腐蝕指數(shù)ISSRT，較單項力學(xué)性能指數(shù)能更好地反映應(yīng)力腐蝕斷裂敏感性，結(jié)果列于表3中。

(4)

以ISSRT表示的應(yīng)力腐蝕破裂敏感性表明，F(xiàn)V520B鋼在上述3種腐蝕介質(zhì)中的應(yīng)力腐蝕敏感性由高到低為：濕H2S+ NaCl環(huán)境>濕H2S環(huán)境> NaCl環(huán)境，并且隨介質(zhì)濃度的增大，F(xiàn)V520B鋼的應(yīng)力腐蝕敏感性增大。

FV520B鋼在不同介質(zhì)中的SSRT拉伸斷口形貌如圖3所示，圖中右上角為斷裂試樣心部的局部放大圖像，右下角為斷口周圍的局部放大圖像。圖3(a)可以看出，N2環(huán)境中FV520B鋼的斷口出現(xiàn)明顯的頸縮并呈典型的杯錐狀，斷口心部和周圍均呈韌窩形貌，其斷后延伸率為18.32%，屬于韌性斷裂。5% NaCl腐蝕介質(zhì)中，斷口形貌與N2中類似，斷口心部呈等軸韌窩形貌，四周呈撕裂韌窩特征(如圖3(b))，斷后延伸率相較于N2環(huán)境有所下降，仍屬于韌性斷裂。濕H2S腐蝕介質(zhì)中，隨H2S濃度不同，斷口形貌特征也不同。500 mg/L H2S腐蝕介質(zhì)中，斷口心部為韌窩尺寸，四周覆蓋有少量黑色腐蝕產(chǎn)物(如圖3(c))；而飽和H2S腐蝕介質(zhì)中，斷口整體呈脆性斷裂特征，沒有頸縮現(xiàn)象，斷口表面覆蓋著腐蝕產(chǎn)物，斷口表面有二次裂紋(如圖3(d))，說明隨H2S濃度增大，F(xiàn)V520B由韌性斷裂轉(zhuǎn)變成脆性斷裂。濕H2S+NaCl腐蝕介質(zhì)中，F(xiàn)V520B鋼斷口四周均呈應(yīng)力腐蝕脆性斷裂，斷口上覆蓋著致密性較差的腐蝕產(chǎn)物，斷口心部則因H2S濃度高低而有所不同；5% NaCl+500mg/L H2S腐蝕介質(zhì)中，試樣發(fā)生瞬斷的心部區(qū)域仍存在韌窩形貌特征，而5% NaCl+飽和H2S腐蝕介質(zhì)中，斷口心部則為明顯的應(yīng)力腐蝕脆性斷裂。隨H2S濃度的升高，試樣心部韌性瞬斷區(qū)占試樣斷口總面積的比例逐漸減小直至轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈詳嗔?。濕H2S+Cl-環(huán)境下FV520B鋼的應(yīng)力腐蝕破裂敏感性高于濕H2S腐蝕環(huán)境和Cl-腐蝕環(huán)境，并且隨著H2S濃度的升高，F(xiàn)V520B鋼的SCC抗力降低，斷口形貌分析結(jié)果與SSRT曲線結(jié)果吻合。

圖3 FV520B鋼在不同腐蝕介質(zhì)中的SSRT斷口形貌

2.2 FV520B鋼應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力強度因子KISCC

根據(jù)慢應(yīng)變速率拉伸試驗結(jié)果，濕H2S+Cl-腐蝕介質(zhì)中FV520B鋼的應(yīng)力腐蝕敏感性最高，由此開展該腐蝕介質(zhì)中的恒位移加載應(yīng)力腐蝕試驗，H2S濃度選取500 mg/L及飽和2個濃度，即C1、C3兩個介質(zhì)。

試驗終止后，5% NaCl+ 500 mg/L H2S腐蝕介質(zhì)中有兩個試樣因初始應(yīng)力強度因子K0較小(分別為54.3 MPa·m1/2及56.8 MPa·m1/2)并未發(fā)生擴展，其他試樣根據(jù)實時測量得到的裂紋長度a隨浸泡時間t的變化規(guī)律，采用Boltzmann擬合得到da/dt-t，將相應(yīng)時刻測得的裂紋長度a代入到式(2)中計算出對應(yīng)的KI，得到da/dt-KI曲線，動態(tài)地表征裂紋的擴展變化規(guī)律。5% NaCl+飽和H2S及5% NaCl+500 mg/L H2S腐蝕介質(zhì)中FV520B鋼裂紋擴展速率da/dt與應(yīng)力強度因子KI的典型關(guān)系曲線如圖4所示。在5% NaCl+飽和H2S及5% NaCl+ 500 mg/L H2S腐蝕介質(zhì)中FV520B鋼的應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力強度因子KISCC分別為43.8 MPa·m1/2及60.8 MPa·m1/2，腐蝕介質(zhì)下均為脆性斷裂，KISCC換算成能量釋放率GI則分別為9.6 kJ/m2和18.5 kJ/m2，遠低于室溫大氣環(huán)境中FV520B鋼的靜態(tài)斷裂韌性JIC(102 kJ/m2)[21]并且隨著H2S濃度的升高，F(xiàn)V520B鋼的應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力強度因子下降。

(a) 5% NaCl + 飽和H2S

(b) 5% NaCl + 500 mg/L H2S

對裂紋發(fā)生擴展的試樣的裂紋開裂處進行斷口觀察，斷口形貌如圖5所示。5% NaCl+飽和H2S腐蝕介質(zhì)中FV520B鋼的斷口形貌與5% NaCl+500 mg/L H2S腐蝕介質(zhì)中的斷口形貌類似：裂紋啟裂部位發(fā)生嚴重腐蝕并且多處出現(xiàn)裂紋分叉，斷口呈現(xiàn)河流花樣，明顯的準(zhǔn)解理斷裂，為典型的硫化物應(yīng)力腐蝕斷裂特征，濕H2S+NaCl腐蝕介質(zhì)顯著降低了FV520B鋼的斷裂韌性，H2S濃度不改變FV520B鋼的應(yīng)力腐蝕機理。

(a) 5% NaCl + 飽和H2S

(b) 5% NaCl + 500 mg/L H2S

3 討論

FV520B鋼是一類馬氏體沉淀硬化不銹鋼，具有高強度高韌性的特點，熱處理后的FV520B鋼以板條狀馬氏體為主，同時存在逆轉(zhuǎn)變奧氏體。慢應(yīng)變速率拉伸試驗結(jié)果表明，相較于濕H2S環(huán)境及Cl-環(huán)境，F(xiàn)V520B鋼在有Cl-存在的濕H2S腐蝕環(huán)境下具有更高的應(yīng)力腐蝕破裂敏感性。酸性環(huán)境下具有較強的吸附性Cl-、S2-吸附在試樣表面能夠加速破壞表面鈍化膜[22～24]，造成的大陰極小陽極加速局部電極反應(yīng)過程，促進陰極析氫反應(yīng)。H2S能夠抑制其電離形成的H+結(jié)合形成氫分子[25,26]，使得氫原子聚集在試樣表面，在應(yīng)力誘導(dǎo)作用下逐漸向試樣內(nèi)部擴散。

恒位移加載應(yīng)力腐蝕試驗表明濕H2S+NaCl腐蝕環(huán)境中FV520B鋼的斷裂韌性顯著降低。螺栓加載時裂紋尖端應(yīng)力高度集中，在應(yīng)力誘導(dǎo)作用下，陰極反應(yīng)產(chǎn)生的氫原子不斷向裂紋尖端擴散并聚集，形成原子氫氣團(Cottrell氣團)，氫分壓及外加應(yīng)力共同作用促進局部塑性變形，增大裂紋擴展動力；而氫原子與金屬基體結(jié)合形成氫化物則會導(dǎo)致材料脆化，降低材料的斷裂韌度，造成裂紋尖端塑性下降[27,28]，從而促進了應(yīng)力腐蝕裂紋擴展。在裂紋的擴展過程中，陰極反應(yīng)產(chǎn)生的氫原子起主導(dǎo)作用，H2S濃度越高，應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力強度因子會越低，應(yīng)力腐蝕開裂越容易。FV520B鋼在濕H2S+NaCl腐蝕介質(zhì)中的應(yīng)力腐蝕開裂機制為氫脆型應(yīng)力腐蝕開裂，同時Cl-具有一定的誘導(dǎo)促進作用。

4 結(jié)論

(1)FV520B馬氏體沉淀硬化不銹鋼在濕H2S、NaCl及濕H2S+NaCl腐蝕環(huán)境中的應(yīng)力腐蝕敏感性由高到低為：濕H2S+NaCl腐蝕環(huán)境>濕H2S腐蝕環(huán)境>NaCl腐蝕環(huán)境。即FV520B鋼在有Cl-存在的濕H2S腐蝕環(huán)境下具有更高的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性，并且隨介質(zhì)濃度升高，F(xiàn)V520B鋼的應(yīng)力腐蝕敏感性有所增大，抗拉強度和斷后延伸率略有下降。

(2)濕H2S+Cl-腐蝕介質(zhì)能夠顯著降低FV520B鋼的斷裂韌性，隨著H2S濃度升高，F(xiàn)V520B鋼的應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力強度因子下降。5% NaCl+飽和H2S及5% NaCl+500 mg/L H2S腐蝕介質(zhì)中FV520B鋼的應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力強度因子KISCC分別為43.8 MPa·m1/2及60.8 MPa·m1/2。

(3)FV520B鋼在濕H2S+NaCl環(huán)境中的應(yīng)力腐蝕機制為氫脆型應(yīng)力腐蝕開裂，Cl-的存在具有一定的誘導(dǎo)促進作用。

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Stress Corrosion Cracking Behavior of FV520B Stainless Steel Exposed to Aqueous H2S+Cl-Environment

WEI Ren-chao1,2,CHEN Xue-dong2,FAN Zhi-chao2,NIE De-fu2,WU Qiao-guo2,JIN You-hai1

(1.College of Chemical Engineering,China University of Petroleum (Huadong),Qingdao 266580,China;2.Hefei General Machinery Research Institute,Hefei 230031,China)

Stress corrosion cracking (SCC) susceptibility of FV520B martensitic precipitated hardening stainless steel exposed to aqueous hydrogen sulfide solution,sodium chloride solution and aqueous hydrogen sulfide containing with 5% sodium chloride solution were investigated by slow strain rate tensile test.The influence of hydrogen sulfide concentration was also taken into account.FV520B stainless steel in aqueous hydrogen sulfide containing with 5% sodium chloride solution revealed a higher susceptibility to SCC than that exposed to other two mediums;the susceptibility increases with increasing of the concentration of hydrogen sulfide.Scanning electron microscopy analyses showed that the fracture of SSRT was transited from cavity fracture to brittle fracture when the concentration of H2S increased.The constant displacement stress corrosion tests of FV520B steel exposed to aqueous hydrogen sulfide with chloride displayed that the fracture toughness of FV520B significantly decreased due to the influence of corrosive medium and threshold stress intensity factor (KISCC) of FV520B decreases with the concentration of hydrogen sulfide increasing.Fracture morphology analyses showed that the fracture was characterized by quasi-cleavage and the SCC mechanism of FV520B stainless steel exposed to aqueous hydrogen sulfide with chloride is hydrogen embrittlement (HE) type of SCC.

FV520B Martensitic precipitated hardening stainless steel;stress corrosion cracking;hydrogen sulfide

1005-0329(2017)01-0001-07

2016-08-12

2016-09-29

國家重點基礎(chǔ)研究發(fā)展計劃(973計劃)項目(2012CB026003)

TH45;O346.2

A

10.3969/j.issn.1005-0329.2017.01.001

魏仁超(1990-)，女，博士研究生，研究方向為離心壓縮機葉輪疲勞性能與強度，通訊地址：230001 安徽合肥市蜀山區(qū)長江西路888號，E-mail：lajiao6687@126.com。