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    空氣管及通風(fēng)管的應(yīng)力分析

    2017-03-12 05:31:13林鋆各
    船舶設(shè)計(jì)通訊 2017年2期
    關(guān)鍵詞:肘板見式彎曲應(yīng)力

    林鋆各

    (上海船舶研究設(shè)計(jì)院,上海201203)

    0 前言

    船舶在風(fēng)浪中航行時(shí),波浪作用于船體并超越干舷,對(duì)首部的甲板裝置與設(shè)備產(chǎn)生沖擊,嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致其損壞。為了抵御上浪力的破壞作用,國際船級(jí)社協(xié)會(huì)(IACS)統(tǒng)一要求 UR S27(rev.6)中,對(duì)位于距首部四分之一區(qū)域內(nèi)的空氣管、通風(fēng)管及其關(guān)閉裝置作出強(qiáng)度要求,適用于建造合同日期為2004年1 月 1 日及以后的船舶[1]。

    通常,僅通過增加空氣管或者通風(fēng)管的壁厚不能提供足夠的屈服強(qiáng)度,因此需要安裝支撐肘板。UR S27規(guī)定了標(biāo)高760 mm的空氣管、標(biāo)高900 mm的通風(fēng)管的肘板高度。然而,在某些情況下,為滿足破艙穩(wěn)性要求,空氣管、通風(fēng)管的高度經(jīng)常大于標(biāo)準(zhǔn)值,此時(shí)需對(duì)支撐肘板處彎曲應(yīng)力進(jìn)行校核,從而設(shè)置滿足強(qiáng)度要求的肘板尺寸。本文以高度1000 mm的DN350 B型菌形通風(fēng)筒、DN250 CA型鵝頸式通風(fēng)筒、DN200 ES型空氣管頭及其下方管段為例,通過計(jì)算支撐肘板頂部和趾部處的彎曲應(yīng)力,提出一種滿足UR S27(rev.6)強(qiáng)度要求的加強(qiáng)方法,以提高該區(qū)域內(nèi)通風(fēng)透氣裝置的可靠性。

    1 統(tǒng)一要求內(nèi)容介紹

    UR S27是對(duì)下列位于距首部四分之一區(qū)域內(nèi)的部件的強(qiáng)度要求,以抵抗上浪力的破壞作用:空氣管、通風(fēng)管及其關(guān)閉裝置。

    1)適用于建造合同日期為2004年1月1日和以后的船舶;

    2)所有船長80 m及以上的船舶,距夏季載重線以上高度小于0.1L或22 m,取其小者,露天甲板上的上述部件,應(yīng)滿足UR S27的相關(guān)要求。

    UR S27不適用于液貨船的貨油艙透氣系統(tǒng)與惰性氣體系統(tǒng)。

    1.1 作用載荷

    空氣管、通風(fēng)管及其關(guān)閉裝置的水平壓強(qiáng)p可按式(1)計(jì)算[1]:

    式中:ρ——海水密度,取1.025 t/m3;

    v——海水越過船首甲板的速度

    (其中,d=夏季載重線到露天甲板的距離;d1=

    0.1L或22 m取小者。)

    Cd——外形系數(shù)(對(duì)管子取0.5,對(duì)空氣管頭或通風(fēng)管頭一般取1.3,對(duì)與其軸線垂直的圓柱形空氣管頭或通風(fēng)管頭取0.8);Cs——砰擊系數(shù),取3.2;

    Cp——保護(hù)系數(shù),緊靠擋浪板或首樓背后的空氣管頭和通風(fēng)管頭取0.7,緊靠舷墻背

    后及其他位置取1.0

    作用在管子及其關(guān)閉裝置上水平方向的力:

    式中:S——每一部件的最大投影面積

    1.2 強(qiáng)度要求

    空氣管和通風(fēng)管應(yīng)計(jì)算關(guān)鍵位置的彎矩與彎曲應(yīng)力:即貫穿點(diǎn)、焊接或法蘭連接點(diǎn)、支撐肘板趾端。凈截面的彎曲應(yīng)力應(yīng)不超過0.8σy,σy是規(guī)定的屈服應(yīng)力或室溫下0.2%的規(guī)定非比例伸長應(yīng)力。肘板的凈厚度應(yīng)扣除因防腐保護(hù)而附加的2.0 mm腐蝕余量。

    對(duì)用頭部關(guān)閉的標(biāo)高760 mm的空氣管、標(biāo)高900 mm的通風(fēng)管,UR S27規(guī)定了肘板高度。如需要肘板時(shí),應(yīng)安裝3個(gè)及以上徑向肘板。每塊肘板總厚度應(yīng)為8 mm或以上,最小長度為100 mm。對(duì)其他高度的空氣管、通風(fēng)管,應(yīng)根據(jù)各船級(jí)社要求,設(shè)置肘板或替代的支撐措施,同時(shí),應(yīng)根據(jù)肘板高度確定適當(dāng)?shù)陌搴衽c長度。 載荷應(yīng)按式(1)、(2)、(3)計(jì)算。

    2 空氣管及通風(fēng)管的應(yīng)力分析

    2.1 設(shè)計(jì)條件

    對(duì)位于距首部四分之一區(qū)域內(nèi)的空氣管/通風(fēng)管,安裝4個(gè)徑向支撐肘板,見圖1。

    圖1 首部空氣管及通風(fēng)筒支撐肘板示意圖

    2.2 空氣管頭/通風(fēng)筒載荷計(jì)算

    設(shè)作用于空氣管頭/通風(fēng)筒的水平壓強(qiáng)為p1,由式(1)、(2)計(jì)算可得。

    設(shè)空氣管頭水平方向的最大投影面積為S1,由式 (3)計(jì)算可得作用于空氣管頭/通風(fēng)筒的水平力F1。

    則作用在支撐肘板頂部的彎矩見式(4):

    2.3 空氣管/通風(fēng)管載荷計(jì)算

    設(shè)作用于空氣管/通風(fēng)管的水平壓強(qiáng)為p2,由式(1)計(jì)算可得。

    膝關(guān)節(jié)腔注射氨甲環(huán)酸對(duì)單純半月板損傷患者關(guān)節(jié)腫脹、疼痛、關(guān)節(jié)功能恢復(fù)的影響 …………………… 李明晉等(8):1098

    1)設(shè)至支撐肘板頂部,水平方向的最大投影面積為S21,由式(3)計(jì)算可得作用于空氣管/通風(fēng)管的水平力F21。

    則作用在支撐肘板頂部的彎矩見式(6):

    2)設(shè)至支撐肘板趾部,水平方向的最大投影面積為S22,由式(3)計(jì)算可得作用于空氣管/通風(fēng)管的水平力F22。

    則作用在支撐肘板趾部的彎矩見式(7):

    作用在支撐肘板趾部的彎矩見式(5):

    2.4 彎曲應(yīng)力計(jì)算

    1)作用在支撐肘板頂部的總彎矩見式(8):

    抗彎截面模數(shù)[2]見式(9):

    彎曲應(yīng)力見式(10):

    2)作用在支撐肘板趾部的總彎矩見式(11):

    抗彎截面模數(shù)見式(12):

    彎曲應(yīng)力見式(13):

    2.5 應(yīng)力分析

    Q235 鋼最小屈服應(yīng)力 σy=235 MPa,故[σ]=0.8σy=188 MPa。

    以DN350的B型菌形通風(fēng)筒、DN250的CA型鵝頸式通風(fēng)筒、DN200ES型空氣管頭及其下方管段為例,取空氣管頭/通風(fēng)筒下方管段高度H2=1000 mm,支撐肘板厚度(單邊減去2 mm腐蝕余量后的凈厚度)t2=6 mm,進(jìn)行計(jì)算。

    2.5.1 支撐肘板頂部的彎曲應(yīng)力分析

    從式(9)中可以看出,對(duì)于同一個(gè)空氣管/通風(fēng)管,W1為定值。

    將式(4)、式(6)代入式(8),作出 M1的圖線見圖2。從圖2可看出,M1隨著H3的增大而減小,為負(fù)線性關(guān)系。

    而從式(10)中可得出,σ1與M1為正比例關(guān)系。

    因此,若需減小σ1,則需增大 H3;即,支撐肘板頂部處彎曲應(yīng)力過大時(shí),需加高肘板。

    根據(jù)不同的肘板高度,計(jì)算出支撐肘板頂部處彎曲應(yīng)力值σ1,見表1。

    由表1可看出,支撐肘板頂部處彎曲應(yīng)力值σ1隨著支撐肘板高度的增加而減小。

    對(duì)DN350的B型菌形通風(fēng)筒,取H3=300 mm時(shí),σ1=75.0 MPa<[σ],滿足要求。

    對(duì)DN250的CA型鵝頸式通風(fēng)筒,取H3=300 mm時(shí),σ1=213.1MPa>[σ],故需加高肘板;取H3=400mm,σ1=180.5 MPa<[σ],滿足要求。

    對(duì)DN200的ES型空氣管頭,取H3=300 mm時(shí),σ1=205.1MPa>[σ],故需加高肘板;取H3=400mm,σ1=179.2 MPa<[σ],滿足要求。

    2.5.2 支撐肘板趾部的彎曲應(yīng)力分析

    由式(12),作出W2的圖線見圖3。從圖3可看出,當(dāng)L≥100時(shí),W2隨著L的增大而增大,為正相關(guān)關(guān)系;

    圖2 M1-H3圖線

    表1 不同高度肘板頂部處彎曲應(yīng)力σ1 MPa

    圖3 W2-L圖線

    將式(5)、式(7)代入式(11),可以得出,對(duì)于同一個(gè)空氣管/通風(fēng)管,M2為定值。

    而從式(13)中可得出,σ2與W2為反比例關(guān)系。

    因此,若需減小σ2,則需增大L,即支撐肘板趾部處彎曲應(yīng)力過大時(shí),需加長肘板。

    根據(jù)不同的肘板長度,計(jì)算出支撐肘板趾部處彎曲應(yīng)力值σ2,見表2。

    表2 不同長度肘板趾部處彎曲應(yīng)力σ2 MPa

    由表2可看出,支撐肘板趾部處彎曲應(yīng)力值σ2隨著支撐肘板長度的增加而減小。

    對(duì)DN350的B型菌形通風(fēng)筒,取L=100 mm時(shí),σ2=116.7 MPa<[σ],滿足要求。

    對(duì)DN250的CA型鵝頸式通風(fēng)筒,取L=100 mm時(shí),σ2=403.7 MPa>[σ],故需加長肘板;取 L=350 mm,σ2=171.2 MPa<[σ],滿足要求。

    對(duì)DN200的ES型空氣管頭,取L=100 mm時(shí),σ2=305.0 MPa>[σ],故需加長肘板;取 L=250 mm,σ2=168.1 MPa<[σ],滿足要求。

    2.6 小結(jié)

    位于距首部四分之一區(qū)域內(nèi)的空氣管與通風(fēng)管,在需要配置肘板時(shí),可以選取肘板高度H3=300 mm、長度L=100 mm作為初始值,分別對(duì)支撐肘板頂部和趾部處的彎曲應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算。若支撐肘板頂部處彎曲應(yīng)力過大時(shí),則加高肘板;支撐肘板趾部處彎曲應(yīng)力過大時(shí),則加長肘板,使得彎曲應(yīng)力不超過0.8σy,以滿足 UR S27(rev.6)的強(qiáng)度要求。

    3 結(jié)語

    本文以高度1000 mm的DN350 B型菌形通風(fēng)筒、DN250 CA型鵝頸式通風(fēng)筒、DN200 ES型空氣管頭及其下方管段為例,分別從空氣管頭/通風(fēng)筒載荷、空氣管/通風(fēng)管載荷兩方面闡述計(jì)算過程;并通過計(jì)算不同高度和長度時(shí),支撐肘板頂部和趾部處的彎曲應(yīng)力,掌握了應(yīng)力與肘板外形尺寸間的對(duì)應(yīng)關(guān)系,從而提出針對(duì)空氣管與通風(fēng)管的有效加強(qiáng)方法,滿足UR S27(rev.6)對(duì)位于距首部四分之一區(qū)域內(nèi)的空氣管、通風(fēng)管及其關(guān)閉裝置的強(qiáng)度要求,這對(duì)該區(qū)域內(nèi)肘板外形尺寸的設(shè)計(jì)提供了參考。今后可以通過專業(yè)軟件,進(jìn)一步研究支撐肘板的安裝位置與應(yīng)力的關(guān)系,以更好地提高該區(qū)域內(nèi)通風(fēng)透氣裝置的可靠性。

    [1]IACS.UR S27.Strength Requirements for Fore Deck Fittings and Equipment:UR S27[S].

    [2]孫國鈞,趙社戌.材料力學(xué)[M].上海:上海交通大學(xué)出版社,2006.

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