楊文凱,張建華
(電子工程學(xué)院,合肥230037)
X波段雙極化Van Atta微帶天線陣研究
楊文凱,張建華
(電子工程學(xué)院,合肥230037)
利用雙端口雙極化微帶天線陣元設(shè)計了一種中心頻率在9.5 GHz的四元Van Atta平面陣,雙端口雙極化微帶天線陣元采用雙層介質(zhì)口徑耦合饋電技術(shù)。利用高頻電磁仿真軟件HFSS對陣元及陣列模型進行仿真分析,結(jié)果表明:以來波方向-35°,-5°,15°為例,所設(shè)計的Van Atta陣雙站RCS在-35°,-6°,13°方向達到最大,陣列反向性良好;單站RCS值在-40°~40°來波角度范圍內(nèi)變化小于3 dB,且在前向半空間均大于均勻陣的RCS值,并克服了均勻陣的零陷限制。
口徑耦合,雙極化,反向天線陣,Van Atta陣
反向天線陣是一種特殊的天線陣列[1-2],其無需預(yù)先知道來波的入射角或者依賴復(fù)雜的數(shù)字信號處理計算就可以將信號發(fā)回目標(biāo)所在位方向,它是天線的單站散射截面和該天線的最大方向系數(shù),其源方向投影面積的乘積和源方向無關(guān)。反向天線陣因結(jié)構(gòu)簡單、反應(yīng)速度快而受到特別的關(guān)注。近年來,反向天線陣在避免碰撞系統(tǒng)、衛(wèi)星通信和提高目標(biāo)RCS等領(lǐng)域得到許多應(yīng)用。
反向性最早的實現(xiàn)形式是角反射器,角反射器由兩個正交放置的平板構(gòu)成,入射信號經(jīng)過兩次反射回到與入射方向平行的方向,但因其電尺寸太大而難以應(yīng)用于集成電路,且難以對角反射器接收的信號進行數(shù)據(jù)處理,因而得不到廣泛應(yīng)用。因此,一般采用天線陣實現(xiàn)反向性功能。反向天線陣主要有兩種形式:Van Atta陣[1]和PON陣[2]。與利用混頻技術(shù)實現(xiàn)相位共軛的PON陣相比,Van Atta陣不需要任何非線性器件來實現(xiàn)相位共軛的條件,反應(yīng)迅速,形式簡單,可靠有效,使其獲得極大的關(guān)注和發(fā)展,國內(nèi)外諸多學(xué)者對各種Van Atta陣列進行研究[3-9]。本文基于口徑耦合雙極化微帶天線[10-11],采用對稱結(jié)構(gòu)對X波段Van Atta陣進行研究。
其中E0是入射波電場強度。該陣元接收的功率為
G(θ)是陣元在入射角θ上的增益。當(dāng)傳輸線長度相等時,輻射信號相位相對于入射信號是反轉(zhuǎn)的,使輻射波束最大值指向來波方向,從而實現(xiàn)反向。對于N元Van Atta陣,指向入射波θ方向的總的反向輻射場為
其中kt是傳輸線的傳播常數(shù),l是傳輸線的長度。從式(3)可知,反向輻射場與陣元的數(shù)量和天線的增益成正比。
本文所研究的Van Atta陣的基本組陣方法是將每一對天線中陣元1的水平極化端口與陣元2的垂直極化端口、陣元1的垂直極化端口與陣元2的水平極化端口通過等電長度的傳輸線連接,雙極化微帶天線采用雙層介質(zhì)板口徑耦合饋電技術(shù)。
2.1 口徑耦合雙極化陣元設(shè)計
雙極化天線技術(shù)有單層與多層、單饋與多饋等多種實現(xiàn)方法,本文研究的Van Atta陣由于饋電網(wǎng)絡(luò)較為復(fù)雜,采用口徑耦合微帶天線可將微帶饋線用接地板隔開,有效地減少饋線輻射對貼片輻射的影響??趶今詈衔炀€是一種復(fù)雜的多層介質(zhì)電磁耦合結(jié)構(gòu),其單元極化純度和極化隔離與口徑形狀及位置有關(guān),常見形狀有蝴蝶型、H型、T型、三角形等。本文采用雙層介質(zhì),方形貼片,H型縫隙。圖2給出了H型口徑耦合微帶天線的仿真圖及幾何結(jié)構(gòu)關(guān)系,貼片層介質(zhì)板采用RT/Duroid5880,相對介電常數(shù)εr1=2.2,厚度h1=1.575mm,金屬層厚度為18μm,損耗正切值為tanδ=0.001,微帶饋線及地層介質(zhì)板采用RT/Duroid 6010,相對介電常數(shù)εr2=10.2,厚度h2=0.635 mm。天線結(jié)構(gòu)參數(shù)分別為a=11.7 mm,W1=3.5mm,W2=1mm,Wd=2.3mm,L2=2mm,L3=0.57mm,L5=0.6 mm,D=2.8 mm,S=2.7 mm。
下頁圖3給出了兩個端口S11和S12的仿真曲線(由于陣元結(jié)構(gòu)對稱,兩曲線重疊)。由圖3可知,該天線陣元在工作頻率f=9.5 GHz回波損耗低于40 dB,隔離度大于28 dB。
圖4 給出了天線陣元仿真的方向圖,圖形顯示天線的3 dB波束寬度約60°,最大增益約9 dB。可在離饋線1/4波長處加金屬板以減小后向散射,同時這樣將增大陣元的結(jié)構(gòu)。
2.2 陣列設(shè)計
以上面設(shè)計的口徑耦合雙端口雙極化微帶天線作為陣元,設(shè)計了四單元Van Atta天線陣,陣列結(jié)構(gòu)如圖5所示,4個單元天線按平面排列,并且關(guān)于中心分布對稱。天線陣工作在頻率f=9.5 GHz,陣元間距設(shè)為0.60以減少陣元之間相互耦合,每對陣元間均由50 Ω微帶傳輸線連接,連接左上和右下兩貼片的微帶線長度為37.1 mm,連接左下和右上兩貼片的微帶線長度為69.2 mm,兩條傳輸線相差3g(g=1.07 mm)。天線陣尺寸為50.1×50.1 mm2。
在高頻電磁仿真軟件HFSS中建立Van Atta天線陣模型并進行仿真驗證。以水平極化作為反向天線陣的接收模式,垂直極化作為反向天線陣的發(fā)射模式,或者以垂直極化作為反向天線陣的接收模式,水平極化作為反向天線陣的發(fā)射模式,其結(jié)果相同。在HFSS中設(shè)定入射波的極化模式為水平極化,任取3個角度如θ1=-5°,θ2=15°,θ3=-35°,作為入射波的入射角度。為了清晰地顯示所設(shè)計的天線陣的反向特性,圖6給出了Van Atta天線陣在不同入射角度的水平極化波下的歸一化雙站RCS,從圖中可以得知,雙站RCS的最大值分別出現(xiàn)在θ1=-6°,θ2=13°,θ3=-35°的方向上,因此,可以得到Van Atta天線陣具有回波反向性,能夠自動跟蹤入射源方向。
但是上述3個方向與入射源的方向之間還存在一定的誤差,這是由于陣元的方向性和互耦效應(yīng)等對陣列天線的性能造成的影響,使得反向天線陣出現(xiàn)了波束指向誤差。Van Atta天線陣精巧的設(shè)計陣元排列,成對的陣元呈現(xiàn)空間位置對稱,使得天線陣列端口的相位反轉(zhuǎn),從而滿足了相位共軛條件,通過仿真,驗證了Van Atta天線陣的反向性。
將入射波設(shè)為φ=0°,θ為-90°~90°,得到天線陣的單站RCS如圖7所示,在0°方向得到最大值,在來波-40°~40°范圍內(nèi)達到良好的反向效果。
圖8給出了Van Atta陣與均勻平面陣的單站RCS比較,從圖中可以明顯看出,在整個散射角度范圍內(nèi),Van Atta平面陣的單站RCS均高于均勻陣,尤其在θ=±22°,該方向為均勻平面陣的零陷方向,均勻陣不具有收發(fā)效果,因此,本文所設(shè)計的反向天線陣不僅具有反向功能,還擴展了天線陣的角度工作范圍。
本文設(shè)計了一種X波段采用雙層介質(zhì)口徑耦合饋電結(jié)構(gòu)雙極化微帶天線陣元,并利用該陣元設(shè)計了一種四元雙極化Van Atta微帶天線陣。仿真結(jié)果表明:①所設(shè)計的口徑耦合雙極化天線陣元特性;②任意取3個角度對Van Atta陣的反向性進行驗證,陣列反向性良好;(3)Van Atta陣與均勻平面陣的單站RCS比較,在-90°~90°范圍內(nèi),Van Atta陣單站RCS均高于均勻陣,且最多高20 dB。
[1]VAN ATTA L C.Electromagnetic reflector US[P]. 2908002,1959-10.
[2]PON C Y.Retrodirective array using the heterodyne technique[J].IEEE Trans.Antennas Propagation,1964,12(2):176-180.
[3]HEBA I,AYMAN M,ATEF M.A proposed 2-D active Van Atta retrodirective array using dual-polarized microstrip antenna[C]//Proceeding of APMC,Kaohsiung,Taiwan,2012:1103-1105.
[4]KING S B Y.Development of a passive retrodirective Van Atta array reflector at X-band[J].Commonwealth of Austrailia,2013(10):398-402.
[5]郭玉春.方向回溯天線研究[D].西安:西安電子科技大學(xué),2008.
[6]ANGELOPOULO,EVANGELOS S,ANASTOPOULOS,etal.A novel wideband microstrip-fed elliptical slot array antenna for ku-band applications[J].Microwave and Optical Technology Letters,2006,48(9):1824-1828.
[7]CHUNG S J,CHANG K.A retrodirective microstrip antenna array[J].IEEE Transactions on Antennas and Propagation,1998,46:1802-1809.
[8]ALI A A M,El-SHAARAWY H B,AUBERT H.Millimeter-wave substrate integrated waveguide passive VanAtta reflector array[J].IEEE transactions on antennas and propagation,2013,3(61):1465-1470.
[9]KIM Y,LEE W,YOOM Y J.Mono-static RCS reduction using modified Van Atta array[C]//IEEE antennas and propagation society international symposium(APSURSI),2013:1222-1223.
[10]時亮,趙國強,陳卓,等.Ku波段口徑耦合寬帶雙極化微帶天線[J].微波學(xué)報,2012,23(S2):57-60.
[11]周軍,王玉峰,周江昇.一種寬頻圓極化H形縫耦合微帶天線設(shè)計[J].微波學(xué)報,2010,20(S1):153-156.
Development of Dual-polarized Van Atta Microstrip Antenna Array at X-band
YANG Wen-kai,ZHANG Jian-hua
(Electonic Engineering Institute,Hefei 230037,China)
A two dimensional Van Atta retrodirective 2x2 array is designed using dual polarized microstrip square patch antenna at a frequency of 9.5 GHz.The dual polarized microstrip antenna is designed using aperture coupled feeding technique in a duble-substrate structure.The antenna element and array model are analyzed using High Frequency Structure Simulator(HFSS)tool,the simulated resulted shows that bistatic RCS of the Van Atta proposed in the deg of-35°,-5°,15°come to maximum value in the deg of-35°,-6°,13°.The array’s nature of the reverse is proved.The Monostatic RCS varies in range of 3dB while incident wave inwave theta in-40°~40,and it is easily find out that of the RCS value greater than uniformity array in all forward half space,overcoming the zero trap limit in uniformity array.
aperture coupled,dual-polarized,retrodirective,Van Atta array
TN820.1+5
A
1002-0640(2017)01-0125-04
2015-11-07
2016-01-20
楊文凱(1991-),男,湖南新邵人,碩士研究生。研究方向:天線與電波傳播技術(shù)。