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    基于渦旋諧振環(huán)的人工磁導(dǎo)體的設(shè)計(jì)與應(yīng)用

    2017-01-21 22:24:09張小娟胡欣宇
    物聯(lián)網(wǎng)技術(shù) 2016年12期

    張小娟++胡欣宇

    摘 要:文中提出了一種基于渦旋諧振環(huán)的人工磁導(dǎo)體,通過CST電磁仿真軟件仿真分析了其同相反射相位特性。利用同相反射特性,將AMC結(jié)構(gòu)用于抑制半波印刷天線后向輻射,取得了良好的效果。最后用交指電容取代AMC結(jié)構(gòu)中諧振環(huán)的縫隙電容,降低了其諧振頻率,有效解決了AMC結(jié)構(gòu)的大尺寸問題。

    關(guān)鍵詞:AMC;反射相位;半波天線;交指電容

    中圖分類號:TP21;TN911 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:2095-1302(2016)12-00-03

    0 引 言

    人工磁導(dǎo)體(Artificial Magnetic Conductor, AMC)又稱為高阻抗表面[1-5],其具有同相位反射特性,被廣泛應(yīng)用于波導(dǎo)、天線、薄吸收體等設(shè)計(jì)中。傳統(tǒng)的人工磁導(dǎo)體結(jié)構(gòu)包括Sievenpiper提出的蘑菇型電磁帶隙(EBG)結(jié)構(gòu)[2]和Itoh提出的光子帶隙(PBG)結(jié)構(gòu)[4]。蘑菇型EBG結(jié)構(gòu)由于存在金屬過孔,制作較為復(fù)雜且加工成本較高等器件;PBG結(jié)構(gòu)雖然不需要過孔但其工作帶寬過窄。

    本文提出了一種基于金屬渦旋環(huán)的新型AMC結(jié)構(gòu)。相對于傳統(tǒng)AMC結(jié)構(gòu),該結(jié)構(gòu)不需要過孔,制作工藝簡單,且具有較寬的工作頻帶(相對工作帶寬約為12%)。將該AMC結(jié)構(gòu)用作半波天線的反射面,可很好地抑制天線的后向輻射,且前向輻射增益提高約3 dB。同時(shí),AMC結(jié)構(gòu)與天線的距離較近,約為1/140個(gè)波長,有效降低了天線的剖面尺寸。

    由于交指電容的品質(zhì)因素Q值相對較高,結(jié)構(gòu)緊湊,為了減小AMC結(jié)構(gòu)單元的尺寸,文中用交指電容取代渦旋諧振環(huán)的縫隙電容。仿真結(jié)果表明,對于同樣的單元尺寸,采用交指電容后可以使AMC結(jié)構(gòu)的諧振頻率降低超過30%,即設(shè)計(jì)具有同樣諧振頻率的AMC結(jié)構(gòu)單元,使用交指電容后,單元尺寸僅為原結(jié)構(gòu)的60%~70%左右。

    1 AMC結(jié)構(gòu)仿真與討論

    本文設(shè)計(jì)的AMC單元是在介質(zhì)基板的上、下表面均刻蝕金屬平板,上表面金屬平板由形狀相同的四根金屬條排列形成渦旋諧振環(huán),下表面為金屬背板,設(shè)計(jì)的AMC幾何結(jié)構(gòu)及其參數(shù)如圖1所示。

    圖1所示基板(介電常數(shù)為2.2)的單元尺寸為14 mm×14 mm。諧振環(huán)長度l為9.72 mm,寬度w為2 mm,縫隙g為0.28 mm,介質(zhì)板厚度t為1.4 mm。

    1.1 反射特性分析

    采用CST電磁仿真軟件對該AMC結(jié)構(gòu)進(jìn)行仿真,與xoy平面垂直的四個(gè)面設(shè)置為元胞邊界條件來模擬周期結(jié)構(gòu),與z軸垂直的兩個(gè)面設(shè)置開放邊界并用Floquet模激勵(lì)。AMC結(jié)構(gòu)表面的反射相位用公式表示[6],其中AMC(f)和PEC(f)是仿真得到的同一位置處的AMC結(jié)構(gòu)和PEC結(jié)構(gòu)的反射相位。

    圖2所示為AMC的S參數(shù)幅度和反射相位曲線,由于底部是金屬板,無透射,|S21|恒為0,而|S11|恒為1,因此表明全反射。反射相位為±/2時(shí)對應(yīng)的頻率分別為8.44 GHz與9.57 GHz,零相位反射對應(yīng)頻率為9 GHz,因此該結(jié)構(gòu)的同相反射帶寬為12.4%。

    1.2 平面波激勵(lì)特性分析

    AMC結(jié)構(gòu)最重要的特性是平面電磁波入射到其表面時(shí),其表面具有理想磁導(dǎo)體的特性,即反射的平面波相位不發(fā)生變化。通過分析駐波分布來驗(yàn)證其同相反射特性,波沿z軸方向傳播,電場沿x軸方向,結(jié)果如圖3所示。為了便于比較,同時(shí)給出了平面波照射PEC結(jié)構(gòu)的駐波分布圖。當(dāng)頻率為9 GHz時(shí),靠近PEC板處電場近似為零,與PEC板距離約為8.5 mm(/4)處電場幅度最大;而對于AMC結(jié)構(gòu),電場在接近AMC處幅度最大為波腹點(diǎn),在距其8.5 mm處為波節(jié)點(diǎn)。

    對AMC結(jié)構(gòu)與PEC結(jié)構(gòu)的駐波分布圖進(jìn)行詳細(xì)對比可以清晰地看出兩者的駐波分布恰好相反。

    2 AMC應(yīng)用于半波印刷天線

    2.1 半波印刷天線設(shè)計(jì)

    設(shè)計(jì)的半波印刷天線如圖4所示,該天線屬于半波偶極天線的變形。天線兩臂分別印制在基板上下兩面。天線右臂在基板頂層,匹配阻抗經(jīng)平行雙線與右臂相接,調(diào)整匹配阻抗尺寸以改變天線的饋電情況,背面是天線左臂和接地板。天線工作頻率約為9 GHz,仿真優(yōu)化后確定天線參數(shù):介質(zhì)板介電常數(shù)為2.65(1+0.001 9 i),尺寸為42 mm×42 mm。半波天線臂長為8 mm,寬為0.5 mm,平行雙線長16 mm,寬0.5 mm,匹配阻抗的尺寸為3 mm×7 mm,接地面的寬度為7 mm。

    2.2 半波印刷天線加載AMC

    天線背面加載金屬反射面可以抑制后向輻射,但金屬反射面會(huì)引入180度相位差,因此反射面和天線之間要相隔/4,從而大大增加了天線的剖面尺寸。而采用AMC結(jié)構(gòu)作為天線的反射面時(shí),由于其具有同相反射特性,天線和反射面之間不需要/4的距離,因此有效降低了天線的剖面尺寸[7]。

    加載的AMC結(jié)構(gòu)與印刷天線之間的距離為0.24 mm,約為1/140個(gè)波長,加載的AMC單元數(shù)目為3×3,該AMC結(jié)構(gòu)如圖5所示。對加載前后天線的回波損耗和輻射方向圖進(jìn)行對比分析,結(jié)果分別如圖6和圖7所示。

    加載AMC結(jié)構(gòu)之前,天線諧振頻率(9 GHz)處|S11|為-22.41 dB,天線的兩個(gè)臂沿x方向,所以E面方向圖和H面方向圖分別位于xoz面和yoz面。在E面的方向圖是兩個(gè)相同的波瓣,在H面的方向圖是一個(gè)圓,說明該天線是全向輻射。

    加載AMC結(jié)構(gòu)之后,經(jīng)對比分析可知:

    (1)加載前后天線的工作頻率不變,回波損耗曲線也基本保持一致。加載后|S11|為-28.8 dB,所以AMC反射板天線獲得了更好的回波損耗;

    (2)加載AMC結(jié)構(gòu)前天線是全向輻射的,其最大增益為7.5 dB。加載AMC結(jié)構(gòu)后,天線在xoz面和yoz面的后向輻射明顯得到很大程度的抑制,同時(shí)天線增益變?yōu)?0 dB,相較無加載時(shí)增加約2.5 dB;

    (3)整個(gè)天線的剖面尺寸應(yīng)為印刷天線厚度d、AMC厚度t以及天線-AMC之間的間距之和h,即d + t + h = 1.69 mm ≈ 0.05 ,而同樣輻射效率的金屬反射板印刷天線的剖面尺寸為0.25 ,前者僅為后者的1/5。

    經(jīng)過分析說明,當(dāng)天線的工作頻率位于人工磁導(dǎo)體的諧振頻率范圍內(nèi)時(shí),人工磁導(dǎo)體的反射波與天線的直接輻射波是同相疊加的。此時(shí),天線能夠獲得相對較好的回波損耗,且在需要的方向上得到良好的輻射,而天線的整個(gè)剖面尺寸卻可以保持在比較低的高度。

    3 AMC結(jié)構(gòu)小型化

    根據(jù)等效電路模型,人工磁導(dǎo)體可以等效為電容和電感并聯(lián)的諧振電路模型[8],所以可以通過增大電感和電容來降低其頻率,從而實(shí)現(xiàn)小尺寸的人工磁導(dǎo)體。當(dāng)介質(zhì)材料確定后,電感也基本確定了,而電容可以通過改變周期單元的結(jié)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)。受微波集成電路中集總電容元件的啟發(fā),本文在設(shè)計(jì)的AMC基礎(chǔ)上按照其小型化的要求,引入交指電容(Interdigital Capacitors,IDC),實(shí)現(xiàn)了IDC-AMC。這種結(jié)構(gòu)可以明顯增加單元縫隙之間的耦合電容,從而降低諧振頻率。交指電容是在有接地金屬膜的介質(zhì)板上敷設(shè)一對形狀類似人手的金屬電極以構(gòu)成電容,使兩極板的手指互相交叉[9]。

    設(shè)計(jì)的IDC-AMC結(jié)構(gòu)如圖8所示。經(jīng)過不斷仿真分析發(fā)現(xiàn),在單元結(jié)構(gòu)相同的情況下,加入的交指電容大小與交指數(shù)目N、交指長度lc成正比,與交指寬度wc、交指間縫隙寬度s成反比。將圖1所示的渦旋諧振環(huán)的縫隙寬度g增大為1 mm(對應(yīng)的中心頻率為9.8 GHz),交指電容數(shù)目N設(shè)為20,仿真得到的IDC-AMC結(jié)構(gòu)的反射相位如圖9所示。由此看出,諧振頻率從無交指時(shí)的9.8 GHz(g=1 mm)變?yōu)? GHz,降低了38%。因此設(shè)計(jì)具有同樣諧振頻率的AMC單元,若采用圖8所示的結(jié)構(gòu)單元,尺寸可降至原尺寸的60%左右。

    4 結(jié) 語

    借助CST仿真軟件用渦旋諧振環(huán)、介質(zhì)板、金屬貼片設(shè)計(jì)了AMC結(jié)構(gòu)并驗(yàn)證了其同相反射特性,將其應(yīng)用于半波印刷天線,定量分析天線的輻射特性。結(jié)果表明,由于天線和AMC的相互作用,輻射增益相比自由空間中的天線提高了約3 dB。最后針對AMC的小型化設(shè)計(jì)出交指電容型AMC。交指電容的加入大大增加了單元間的電容值,從而使諧振頻率降低,達(dá)到了設(shè)計(jì)小尺寸AMC的目的。

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