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    超臨界直流鍋爐排煙溫度降低淺析

    2016-12-23 09:10:46張宏博
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年23期
    關(guān)鍵詞:超臨界

    摘 要:國(guó)電某發(fā)電公司660MW機(jī)組SG-2066/25.4-M977型超臨界參數(shù)、四角對(duì)沖切圓燃燒并輔助墻式燃燼風(fēng)直流鍋爐,由上海鍋爐廠初次設(shè)計(jì)制造,在鍋爐燃燒調(diào)整方面缺乏經(jīng)驗(yàn),造成排煙溫度相對(duì)較高。本文通過(guò)分析影響排煙溫度高的因素,并提出相應(yīng)解決方案,摸索及總結(jié)參數(shù)控制、節(jié)能降耗相關(guān)經(jīng)驗(yàn),提高機(jī)組的安全運(yùn)行和經(jīng)濟(jì)效益。

    關(guān)鍵詞:超臨界;直流鍋爐;排煙溫度

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.23.059

    1 引言

    國(guó)電某發(fā)電公司#5機(jī)組采用上海鍋爐廠SG-2066/25.4-M977型超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈,單爐膛、一次中間再熱、切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)Π型露天布置、固態(tài)排渣燃煤直流鍋爐。[1]#5爐投產(chǎn)后,鍋爐排煙溫度偏高,夏季可達(dá)170℃以上。不僅鍋爐熱效率低,也嚴(yán)重影響到鍋爐經(jīng)濟(jì)性。該公司通過(guò)鍋爐燃燒調(diào)整,制粉系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)整,系統(tǒng)漏風(fēng)檢查及堵漏等解決方案,有效降低了鍋爐排煙溫度。

    2 影響排煙溫度高的因素

    2.1 漏風(fēng)

    漏風(fēng)包括爐膛漏風(fēng)、制粉系統(tǒng)漏風(fēng)、煙道漏風(fēng)。是鍋爐排煙溫度高的重要原因。爐膛漏風(fēng)主要包括爐頂密封、看火口、人孔門及爐底機(jī)械密封處漏風(fēng)。在所有漏風(fēng)中,以爐底漏風(fēng)影響最大,漏風(fēng)使排煙容積增大,導(dǎo)致排煙損失Q2增加。#5爐膛漏風(fēng)主要集中在爐底干除渣裝置的機(jī)械密封處,此外干除渣裝置本體布置的檢查清灰孔、冷卻風(fēng)孔和觀察孔也形成漏風(fēng)。

    2.2 一次風(fēng)率

    摻冷風(fēng)是指在制粉系統(tǒng)和一次風(fēng)中摻冷風(fēng)。摻冷風(fēng)量過(guò)多會(huì)使流過(guò)空氣預(yù)熱器的空氣量減少,使空氣預(yù)熱器的吸熱量減少,最后使排煙溫度升高。摻冷風(fēng)量過(guò)多是由于一次風(fēng)率過(guò)高,磨煤機(jī)出力下降或部分磨煤機(jī)停運(yùn)造成的。因此可適當(dāng)降低一次風(fēng)率,減少冷風(fēng)的摻入量。在爐膛不結(jié)焦的情況下,還可提高一次風(fēng)風(fēng)粉混合物的溫度,減少冷風(fēng)的摻入量。

    2.3 過(guò)??諝庀禂?shù)

    衡量鍋爐燃燒過(guò)程的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)為過(guò)??諝庀禂?shù)α??諝庀禂?shù)α過(guò)大,會(huì)使鍋爐排出的煙氣量增多,使鍋爐排煙熱損失增大,引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)電能耗量增加。選擇合理空氣系數(shù),會(huì)使能量損失減少。在660MW工況下鍋爐運(yùn)行的氧量在2.8~3.3%,實(shí)際#5爐空預(yù)器入口的氧量4.0~4.5%,運(yùn)行氧量偏高一方面遠(yuǎn)傳值低于實(shí)際測(cè)量值,另一方面是由于鍋爐廠提供的運(yùn)行氧量(3.5%)偏高。

    2.4 制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式

    制粉系統(tǒng)運(yùn)行選擇上層磨時(shí)火焰中心會(huì)升高,鍋爐熱負(fù)荷在爐膛較高位置處集中,導(dǎo)致排煙溫度升高。當(dāng)燃煤煤質(zhì)變化時(shí),應(yīng)相應(yīng)地改變磨煤機(jī)的運(yùn)行方式。當(dāng)燃用發(fā)熱量低的煤時(shí),應(yīng)使用下層制粉系統(tǒng)并且保持較細(xì)的煤粉細(xì)度,否則燃燒不充分,會(huì)使飛灰含碳量增加,燃燒不完全損失增大,從而導(dǎo)致排煙溫度升高。當(dāng)燃用發(fā)熱量高的煤時(shí),可以保證充分燃燒的情況下使用上層制粉系統(tǒng)。運(yùn)行磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速直接影響著入爐煤粉細(xì)度,合理的煤粉細(xì)度保證煤粉進(jìn)入爐內(nèi)開始燃燒的時(shí)間長(zhǎng)短,過(guò)粗的煤粉導(dǎo)致煤粉燃燒推遲,排煙溫度上升。

    2.5 積灰與結(jié)焦

    受熱面的積灰與結(jié)焦,會(huì)影響受熱面與高溫?zé)煔獾膫鳠嵝Ч?,使煙氣不能被及時(shí)冷卻,導(dǎo)致排煙溫度升高。另外尾部受熱面的積灰堵塞,使尾部煙道形成煙氣走廊,產(chǎn)生高溫度區(qū)和低溫度區(qū),在低溫度區(qū)內(nèi)空氣預(yù)熱器處煙氣結(jié)露腐蝕管壁,管壁腐蝕穿透后又造成空氣預(yù)熱器漏風(fēng)。送風(fēng)走短路進(jìn)入煙道,影響鍋爐送風(fēng),造成高負(fù)荷情況下爐膛缺氧燃燒,引起排煙溫度升高。

    3 排煙溫度運(yùn)行控制措施

    通過(guò)對(duì)排煙溫度在運(yùn)行中影響鍋爐經(jīng)濟(jì)性的諸因素分析與討論,實(shí)施了以下解決措施并取得了很好的效果。

    3.1 爐膛漏風(fēng)

    治理爐底攝像頭、檢查孔和爐底機(jī)械密封漏風(fēng)點(diǎn);及時(shí)關(guān)閉爐底清掃連、鋼帶機(jī)檢查孔;根據(jù)爐底鋼帶機(jī)上排渣量,調(diào)整控制冷卻風(fēng)門開度;關(guān)閉爐本體檢查孔、噴燃器檢查孔。負(fù)荷330MW時(shí),在爐底無(wú)排渣時(shí),可液壓關(guān)斷門,減少爐底漏風(fēng)。

    措施執(zhí)行后,排煙溫度和風(fēng)機(jī)電流明顯下降。隨著液壓關(guān)斷門的關(guān)閉,引風(fēng)機(jī)電流下降,送風(fēng)機(jī)電流略有上升,爐底漏風(fēng)得到有效封堵,漏風(fēng)量改經(jīng)送風(fēng)機(jī)進(jìn)入爐膛。排煙溫度下降了3℃左右,入爐總煤量下降。

    3.2 一次風(fēng)率

    盡量保持較低的一次風(fēng)壓,一次風(fēng)母管壓力額定負(fù)荷下維持11kPa左右,500MW負(fù)荷下維持在100kPa左右, 330MW負(fù)荷下維持在9kPa左右, 增大磨煤機(jī)入口熱一次風(fēng)門開度,降低制粉系統(tǒng)風(fēng)道節(jié)流損失。增大磨煤機(jī)入口熱一次風(fēng)門開度,降低制粉系統(tǒng)的阻力。

    控制磨煤機(jī)出口溫度在80℃以上,盡量使磨煤機(jī)熱風(fēng)調(diào)門開度,冷風(fēng)調(diào)門關(guān)小,減小冷一次風(fēng)用量;煤粉管的一次風(fēng)速達(dá)30m/s左右,通過(guò)設(shè)置磨煤機(jī)一次風(fēng)量偏置(從0設(shè)置到-5),降低一次風(fēng)量,在磨煤機(jī)不堵煤的情況下,降低一次風(fēng)量偏置設(shè)置到-10~-8。

    3.3 過(guò)剩空氣系數(shù)

    額定負(fù)荷時(shí),DCS運(yùn)行氧量由3.0%降低到1.5~2.0%后,煙氣中CO濃度70PPm以下,飛灰含碳量在1.0%左右。空預(yù)器入口氧量從4.4%降低到2.7%,排煙氧量從5.3%減到3.3%。當(dāng)負(fù)荷變化時(shí),調(diào)整進(jìn)入爐膛的燃料和空氣量,改變?nèi)紵r。額定負(fù)荷下,保持省煤器出口氧量在2.1%左右(DCS均值在1.4~1.6%之間);500MW負(fù)荷下,保持省煤器出口氧量3.25%(DCS均值在2.1~2.4%之間);330MW負(fù)荷下,在送風(fēng)機(jī)可以調(diào)整的情況下,盡量保持省煤器出口氧量在4.73%(DCS均值在3.9~4.1%之間)。

    #5鍋爐運(yùn)行中DCS氧量控制在660MW負(fù)荷為2.5%;330MW負(fù)荷,在3.9~4.1%之間。其他負(fù)荷依次為據(jù)推算。機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行中,維持較低氧量運(yùn)行是由于煙氣總流量下降,排煙溫度下降,同時(shí)引風(fēng)機(jī)出力減小,經(jīng)過(guò)計(jì)算氧量每下降1%引風(fēng)機(jī)電流平均下降15~20A。在330MW負(fù)荷運(yùn)行時(shí),由于送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度已關(guān)至20%左右,此時(shí)下調(diào)氧量,引風(fēng)機(jī)電流已無(wú)明顯變化,排煙溫度也基本不變化。

    3.4 制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式

    根據(jù)機(jī)組負(fù)荷總煤量,控制制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式,優(yōu)先選擇下層運(yùn)行,因檢修等原因選擇上層磨運(yùn)行時(shí),在檢修作業(yè)結(jié)束后應(yīng)盡快切換至下層制粉系統(tǒng)運(yùn)行;調(diào)整運(yùn)行磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速,保持較細(xì)的煤粉細(xì)度,在額定負(fù)荷下,控制分離器轉(zhuǎn)速為50%左右,500MW負(fù)荷下,分離器轉(zhuǎn)速控制在40%~45%之間,330MW負(fù)荷下,分離器轉(zhuǎn)速在45%~50%之間。

    在330MW負(fù)荷時(shí),4臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行,上層磨煤機(jī)E運(yùn)行時(shí),排煙溫度明顯比下層運(yùn)行大13℃左右,按排煙溫度從高到低的磨煤機(jī)運(yùn)行方式排序:BCDE>ACDE>ABCE>ABCD;負(fù)荷500MW左右,5臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí),按排煙溫度從高到低的磨煤機(jī)運(yùn)行方式排序:BCDEF>ABCEF>ABCDE。以此為據(jù)磨煤機(jī)方式優(yōu)先安排下層磨煤機(jī)運(yùn)行。

    3.5 積灰、結(jié)焦

    高負(fù)荷時(shí),根據(jù)總煤量降低上層運(yùn)行磨煤機(jī)的給煤量;降低一次風(fēng)速,讓煤粉著火提前,減少爐膛標(biāo)高35m到38m區(qū)域的斷面熱負(fù)荷,減少結(jié)焦;保證每天對(duì)對(duì)鍋爐受熱面全部吹灰一次。負(fù)荷高峰期,應(yīng)加強(qiáng)鍋爐受熱面吹灰,尤其加強(qiáng)對(duì)爐膛斷面熱負(fù)荷高區(qū)域受熱面吹灰。

    4 結(jié)論

    通過(guò)采取上述措施后,供電煤平均下降在7g/kwh左右;排煙溫度平均下降5.027℃左右。按排煙溫度降低1℃,供電煤耗降低0.166g/kwh折算:排煙溫度降低影響煤耗下降約0.8345g/kwh。鍋爐運(yùn)行安全性提高,尤其在夏季環(huán)境溫度高時(shí),未再發(fā)生因排煙溫度高減負(fù)荷,取得到良好的效果。據(jù)此得出以下結(jié)論:

    (1)降低排煙溫度,可有效提高鍋爐熱效率,增加燃煤機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性,給企業(yè)帶來(lái)良好的經(jīng)濟(jì)效益[2];

    (2)減少鍋爐本體和制粉系統(tǒng)中的漏風(fēng),可有效防止排煙溫度的升高。

    (3)保持合理的一次風(fēng)率,過(guò)量空氣系數(shù)和制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式是控制鍋爐排煙溫度的有效手段;

    (4)鍋爐在實(shí)際運(yùn)行中,應(yīng)加強(qiáng)吹灰,對(duì)爐膛及對(duì)流受熱面定期進(jìn)行吹掃,可有效防止受熱面嚴(yán)重積焦積灰現(xiàn)象發(fā)生,防止排煙溫度上升。

    參考文獻(xiàn):

    [1]國(guó)電寶雞發(fā)電有限責(zé)任公司.660MW超臨界機(jī)組汽機(jī)主機(jī)運(yùn)行規(guī)程[S].

    [2]徐雪源.鍋爐排煙溫度分析[J].鍋爐技術(shù),1999,3(03):7-12.

    作者簡(jiǎn)介:張宏博,男,陜西寶雞人,助理工程師/集控運(yùn)行技師,中國(guó)國(guó)電寶雞發(fā)電有限責(zé)任公司660MW火電機(jī)組機(jī)組長(zhǎng)。

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