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    物理模型中膨脹巖相似材料濕度遷移規(guī)律研究

    2016-12-12 13:45:48王軍輝張新
    公路與汽運(yùn) 2016年6期
    關(guān)鍵詞:靜置插值濕度

    王軍輝,張新

    (1.長(zhǎng)沙理工大學(xué),湖南長(zhǎng)沙 410004;2.江西嘉圓房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司,江西南昌 330003)

    物理模型中膨脹巖相似材料濕度遷移規(guī)律研究

    王軍輝1,2,張新2

    (1.長(zhǎng)沙理工大學(xué),湖南長(zhǎng)沙 410004;2.江西嘉圓房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司,江西南昌 330003)

    在研究不同初始含水率、不同密度膨脹巖巷道圍巖濕度場(chǎng)時(shí),需在相似材料配比的基礎(chǔ)上進(jìn)行物理模型試驗(yàn),模型填筑后的一段時(shí)間內(nèi)填筑材料的含水率會(huì)受重力影響發(fā)生變化,模擬施工用水及其他水分時(shí)實(shí)測(cè)的圍巖含水率實(shí)際上是在重力影響下已發(fā)生變化的含水率,并不能精確反映施工用水對(duì)巷道圍巖的影響。文中通過(guò)對(duì)不同密度、不同含水率膨脹巖配比材料進(jìn)行水分遷移試驗(yàn),得出了物理模型內(nèi)部含水率隨時(shí)間的分布規(guī)律,為解決膨脹巖濕度場(chǎng)問(wèn)題奠定基礎(chǔ)。

    公路;膨脹巖;重力勢(shì);含水率;密度;模型試驗(yàn)

    對(duì)于膨脹巖巷道圍巖濕度場(chǎng)的研究,圍巖內(nèi)部水分的測(cè)定尤為重要,關(guān)系到圍巖膨脹力的大小,是圍巖膨脹應(yīng)力計(jì)算的基礎(chǔ)。而膨脹巖這種似巖非巖、似土非土且對(duì)水敏感的軟巖吸水膨脹、失水收縮的特性,對(duì)含水率的精度要求更高。對(duì)膨脹巖巷道圍巖濕度場(chǎng)常采用物理模型試驗(yàn)的方式進(jìn)行研究,通過(guò)相似材料的配比試驗(yàn)得到理想的配比,通過(guò)配比按照相似模型的比例填筑模型。模型筑好需穩(wěn)定一段時(shí)間再進(jìn)行巷道開(kāi)挖及模擬,此時(shí)正是重力勢(shì)對(duì)模型內(nèi)含水率的作用時(shí)段。為此,該文針對(duì)90 cm×90 cm×30 cm模型進(jìn)行不同密度、不同初始含水率下膨脹巖配比材料試驗(yàn)研究,探討重力作用下的水分遷移規(guī)律。

    1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    1.1 試驗(yàn)材料及方案

    在室內(nèi)進(jìn)行相似材料配比,其中:砂膠比為1∶1;石膏∶膨潤(rùn)土及高嶺土=1∶1,膨潤(rùn)土∶高嶺土=5∶2,淀粉1.5%。采用壁厚2 mm、內(nèi)徑4.7 mm的長(zhǎng)度為90 cm的PVC管進(jìn)行材料填裝,兩端用塑料布密封后在底部留一小孔,保證水分能暢通??紤]3種初始含水率、3種密度的膨脹巖配比材料,共進(jìn)行10組試驗(yàn)(見(jiàn)表1)。

    膨脹巖的基本指標(biāo):自由膨脹率為103.3%;干燥飽和吸水率為52.3%;極限膨脹量為31.2%;單軸抗壓強(qiáng)度為0.535 MPa。

    1.2 試驗(yàn)過(guò)程(見(jiàn)圖1)

    試驗(yàn)前按照PVC管的體積與密度計(jì)算材料用量,配制不同初始含水率的膨脹巖材料,材料配好后

    充分浸潤(rùn)12 h后進(jìn)行填裝,填裝前測(cè)定2個(gè)初始含水率(取平均值)。取90 cm PVC管一段密封后按每層5 cm的高度用量進(jìn)行填充,用自制夯實(shí)管進(jìn)行分層擊實(shí),通過(guò)質(zhì)量和體積控制方法控制密度,填充完后直立靜置48、72、96、120 h。用割管鋸沿縱向鋸開(kāi),沿管縱向距管頂10、30、45、60、80 cm處取芯,用烘箱烘干測(cè)定含水率。

    表1 試驗(yàn)方案

    圖1 試驗(yàn)過(guò)程

    圖2 含水率為22.65%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后的含水率分布

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析與應(yīng)用

    2.1 試驗(yàn)結(jié)果分析

    通過(guò)試驗(yàn),得到不同初始含水率、不同密度下膨脹巖配比材料在豎向高度的水分變化規(guī)律。圖2為初始含水率為22.65%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后的含水率分布。從圖2可看出:初始含水率為22.65%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后不同高度處的含水率呈現(xiàn)微小變化,在中心靠下的上部水分減小,下部水分增大,但變化值很小。在48 h后,密度為1.53 g/cm3的材料其含水率最大減小值(距管頂部10 cm處)為0.74%,最大增大值(距管底部10 cm處)為0.5%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.18%,最大增大值為0.14%;密度值為1.62 g/cm3的材料介于上述兩種材料之間,最大減小值為0.5%,最大增大值為0.24%。在72 h后,呈現(xiàn)上部含水率繼續(xù)減小、下部含水率繼續(xù)增大的趨勢(shì),密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為0.98%,最大增大值為0.55%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.23%,最大增大值為0.18%;密度為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.7%,最大增大值為0.28%。在96 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為1.23%,最大增大值為0.63%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.27%,最大增大值為0.25%;密度值為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.78%,最大增大值為0.33%。在120 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為1.44%,最大增大值為0.68%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.34%,最大增大值為0.33%;密度為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.84%,最大增大值為0.39%??赏ㄟ^(guò)插值的方式得出該含水率下其他密度材料靜置48、72、96、120 h后的含水率變化曲線。

    圖3 含水率為19.21%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后的含水率分布

    圖3 為初始含水率為19.21%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后的含水率分布。從圖3可看出:初始含水率為19.21%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后不同高度處的含水率變化趨勢(shì)仍舊是中心左右位置以上的含水率減小、下部含水率增大,減小和增大幅度比初始含水率為22.65%的材料稍小。在48 h后,密度為1.53 g/cm3的材料其含水率最大減小值為0.54%,最大增大值為0.48%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.3%,最大增大值為0.29%;

    密度為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.47%,最大增大值為0.31%。在72 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為0.63%,最大增大值為0.57%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.36%,最大增大值為0.32%;密度為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.55%,最大增大值為0.38%。在96 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為0.75%,最大增大值為0.6%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.45%,最大增大值為0.44%;密度為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.67%,最大增大值為0.47%。在120 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為0.88%,最大增大值為0.72%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.3%,最大增大值為0.29%;密度為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.53%,最大增大值為0.48%??赏ㄟ^(guò)插值的方式得出該含水率下其他密度材料靜置48、72、96、120 h后的含水率變化曲線。

    圖4為初始含水率為16.3%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后的含水率分布。從圖4可以看出:初始含水率為16.3%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后不同高度處的含水率變化趨勢(shì)仍舊是中心左右位置以上含水率減小、下部含水率增大。在48 h后,密度為1.53 g/cm3的材料其含水率最大減小值為0.34%,最大增大值為0.33%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.15%,最大增大值為0.18%;密度值為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.23%,最大增大值為0.27%。在72 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為0.48%,最大增大值為0.41%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.19%,最大增大值為0.20%;密度值為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.35%,最大增大值為0.33%。在96 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為0.55%,最大增大值為0.44%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.25%,最大增大值為0.24%;密度值為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.41%,最大增大值為0.37%。在120 h后,密度為1.53 g/cm3的材料最大減小值為0.61%,最大增大值為0.46%;密度為1.8 g/cm3的材料最大減小值為0.3%,最大增大值為0.29%;密度值為1.62 g/cm3的材料最大減小值為0.27%,最大增大值為0.30%??赏ㄟ^(guò)插值的方式得出該含水率下其他密度材料靜置48、72、96、120 h后的含水率變化曲線。

    圖4 含水率為16.3%的膨脹巖材料在靜置不同時(shí)間后的含水率分布

    圖5 為初始含水率為12%的膨脹巖材料在靜置120 h后的含水率分布。從圖5可以看出:初始含水率為12%的膨脹巖材料在靜置120 h后不同高度處的含水率基本為一條曲線,可以認(rèn)為在12%含水率的重力勢(shì)作用下,沒(méi)有水分遷移的影響。故在后期模型上初始含水率可看作穩(wěn)定值。

    圖5 含水率為12%的膨脹巖材料在靜置120 h后的含水率分布

    綜上所述,膨脹巖材料含水率的變化和其密度及初始含水率相關(guān),但重力勢(shì)作用下的水分變化很小。從密度上考慮,密度1.8 g/cm3時(shí)水分變化最小,密度為1.53 g/cm3時(shí)水分變化稍大,密度為1.62 g/cm3時(shí)含水率變化介于兩者之間。從含水率上考慮,密度一定時(shí),初始含水率高的變化值比含水率低的大。從試驗(yàn)效果上看,初始含水率為22.65%的試樣下部有水分流失現(xiàn)象,初始含水率為12%的試樣含水率幾乎不變。

    2.2 試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)用

    水分的遷移規(guī)律很復(fù)雜,由于試驗(yàn)條件和時(shí)間的關(guān)系,僅從簡(jiǎn)單的幾個(gè)點(diǎn)去分析模型中的水分變化其精度有限,但還是能通過(guò)試驗(yàn)得出模型中任意初始含水率、密度在任意時(shí)間點(diǎn)和模型部位的含水率。在利用模型來(lái)研究水分變化規(guī)律時(shí),可通過(guò)插值的方式得出相應(yīng)曲線,從而確定任意點(diǎn)在具體時(shí)間上的含水率值,為后續(xù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)測(cè)量奠定基礎(chǔ)。例如要得出密度為1.7 g/cm3、模型初始含水率為17%、距離管頂40 cm處48 h的含水率,可通過(guò)上述1.8與1.62 g/cm3材料在48 h后的含水率變化曲線插值得出ρ=1.7 g/cm3材料含水率變化曲線,然后通過(guò)w=16.3%與w=19.21%各部位的值插值得出w=17%的各點(diǎn)值,從而得到其含水率變化曲線(見(jiàn)圖6),從圖6中可找出40 cm處的含水率值。若要得出60 h的含水率,只要再進(jìn)行一次插值,即將48 h的數(shù)據(jù)與72 h的數(shù)據(jù)進(jìn)行插值得出60 h的值。通過(guò)這種方法可更加精確地確定后期模型中進(jìn)行水分濕度場(chǎng)研究的初始值。

    圖6 密度為1.7 g/cm3膨脹巖材料靜置48 h后的含水率變化曲線

    3 結(jié)論

    (1)室內(nèi)物理模型中膨脹巖相似材料在重力勢(shì)作用下水分會(huì)向下發(fā)生較小的遷移,初始含水率高的材料的水分遷移比初始含水率低的明顯,初始含水率在12%以下的材料其水分基本保持不變;初始含水率的影響程度比密度高,相同含水率下,低密度材料的水分遷移比高密度明顯。

    (2)水分的遷移規(guī)律很復(fù)雜,通過(guò)一定的試驗(yàn),用插值的方法能計(jì)算出模型中任意初始含水率和密度材料在任意時(shí)間點(diǎn)和模型部位的含水率大小,使后期巷道圍巖在各工況下監(jiān)測(cè)濕度場(chǎng)更加準(zhǔn)確,在濕度場(chǎng)研究中具有一定的指導(dǎo)意義。

    [1] 繆協(xié)興,楊成永,陳至達(dá).膨脹巖體中的濕度應(yīng)力場(chǎng)理論[J].巖土力學(xué),1993,14(4).

    [2] 盧義玉,侯吉峰,尤祎,等.濕度應(yīng)力場(chǎng)作用下煤礦穿膨脹巖鉆孔縮徑規(guī)律研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2014,31(3).

    [3] 范秋雁.膨脹巖與工程[M].北京:科學(xué)出版社,2008.

    [4] 付平勇.膨脹巖中巷道圍巖濕度場(chǎng)相似材料模型試驗(yàn)研究[D].南昌:華東交通大學(xué),2013.

    [5] 董超.水分遷移對(duì)路基性狀影響的研究[D].南昌:華東交通大學(xué),2013.

    [6] 繆協(xié)興.用濕度應(yīng)力場(chǎng)理論分析膨脹巖巷道圍巖變形[J].中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),1995,24(1).

    U416.1

    A

    1671-2668(2016)06-0087-04

    2016-03-31

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