虛擬同步控制在MMC-HVDC無縫切換控制的應(yīng)用

彭 斌，沈 征，帥智康，尹 新，周 猛

（湖南大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院，長沙 410082）

虛擬同步控制在MMC-HVDC無縫切換控制的應(yīng)用

彭 斌，沈 征，帥智康，尹 新，周 猛

（湖南大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院，長沙 410082）

針對MMC（modular multilevel converter）型VSC-HVDC（voltage source converter-high voltage direct current）在并網(wǎng)運行模式與孤島運行模式相互切換過程中易于發(fā)生切換失敗、沖擊電流大的難題，將虛擬同步控制運用到MMC的運行模式切換中。在虛擬同步控制和MMC基本原理的基礎(chǔ)上，提出基于虛擬同步控制的MMCHVDC（modular multilevel converter-high voltage direct current）無縫切換控制方法。引入的虛擬同步控制無需采用專門的同步控制電路，并網(wǎng)前可自動與電網(wǎng)同步；并網(wǎng)后能準確跟隨電網(wǎng)頻率，實現(xiàn)友好并網(wǎng)。當電網(wǎng)出現(xiàn)故障或需要檢修時，MMC仍可孤島運行，從而實現(xiàn)了運行模式的無縫切換。PSCAD/EMTDC平臺下的仿真結(jié)果驗證了所述控制策略的可行性和有效性。

虛擬同步控制；無縫切換；模塊化多電平直流輸電；并網(wǎng)控制；孤島運行

近年來，隨著能源和環(huán)境問題的加劇，太陽能和風(fēng)能等可再生能源需求增大，在電力系統(tǒng)的滲透率也不斷提升[1]。隨著分布式電源容量、電壓等級的提高，尤其是海上風(fēng)電的發(fā)展，柔性直流輸電應(yīng)運而生[2][3]。模塊化多電平換流器MMC（modular multilevel converter）作為電壓源換流器型直流輸電VSC-HVDC（voltage source converter-high voltage di?rect current）主電路，可有效減小輸出電壓諧波含量，實現(xiàn)高壓大功率運行[4]。分布式電源有分散、近靠負載的特點，如能在并網(wǎng)和孤島兩種運行模式實現(xiàn)平滑切換，不僅有助于提高分布式發(fā)電的供能質(zhì)量，還可以發(fā)揮分布式發(fā)電的潛能，提高電力系統(tǒng)的供電可靠性[5]。因此，對MMC型柔性直流輸電運行模式的無縫切換技術(shù)進行深入研究具有顯著的理論和應(yīng)用價值。

當MMC型VSC-HVDC采用準同步并網(wǎng)方式時，并網(wǎng)運用同步單元對斷路器兩側(cè)的電壓相位進行測量，再計算導(dǎo)前合閘角，且沒考慮機械斷路器的延時，過程復(fù)雜[6]。文獻[7-8]提出雙模式控制技術(shù)，并網(wǎng)運行時采用PQ電流控制方法，孤島運行采用V/f控制方法，雙模式控制技術(shù)符合微網(wǎng)運行的需要，但電壓控制與電流控制之間切換難度大，存在切換失敗的風(fēng)險；文獻[9]采用基于下垂特性的反饋控制，在并網(wǎng)運行及孤島運行模式下其控制策略保持不變，符合即插即用的特點，但未考慮下垂控制對并網(wǎng)運行的適應(yīng)性，在并網(wǎng)瞬間存在較大的沖擊電流；虛擬同步控制策略以同步發(fā)電機的下垂特性為基礎(chǔ)，模擬同步發(fā)電機的一次調(diào)頻及調(diào)壓特性，使逆變器從外特性上模擬同步發(fā)電機的特性，多應(yīng)用在分布式電源系統(tǒng)的并網(wǎng)逆變器中[10]。該控制策略在并網(wǎng)與電網(wǎng)同步時，只需采集電網(wǎng)電壓信號，無需同步單元；它屬于電壓控制型，易于實現(xiàn)運行模式的無縫切換，更適用于分布式系統(tǒng)的應(yīng)用。因此，虛擬同步控制策略應(yīng)用在MMC上具有可行性。

本文在分析模塊化多電平換流器和虛擬同步控制技術(shù)的基礎(chǔ)上，提出了基于虛擬同步控制的MMC-HVDC無縫切換方法。電網(wǎng)電壓與MMC輸出電壓比較生成虛擬電流，實現(xiàn)MMC輸出與電網(wǎng)同步；虛擬同步控制策略具有類似同步發(fā)電機的下垂特性，使得系統(tǒng)運行時電壓頻率與幅值穩(wěn)定在額定值附近。仿真結(jié)果表明，采用本文所述的無縫切換方法，在無同步單元的情況下，能實現(xiàn)MMC平滑、快速并網(wǎng)；在電網(wǎng)出現(xiàn)故障后或電網(wǎng)檢修時，MMC仍能離網(wǎng)運行，工作在孤島模式，而無需控制策略的改變，從而實現(xiàn)了工作模式的無縫切換，具有適應(yīng)性強和并網(wǎng)、離網(wǎng)瞬間對電網(wǎng)沖擊小的特點。

1 理論基礎(chǔ)

1.1 模塊化多電平換流器的基本工作原理

MMC是一種新型的模塊化多電平電壓源型的換流器，其基本結(jié)構(gòu)如圖1所示。由圖1（a）可知，MMC換流器采用模塊化的結(jié)構(gòu)，每相上、下橋臂由一個電抗器和n個子模塊串聯(lián)構(gòu)成，每個子模塊由2個IGBT、2個反并聯(lián)二極管和1個電容構(gòu)成[11]，如圖1（b）所示。

每個子模塊通過改變T1和T2的開關(guān)狀態(tài)，使得USM可在2種電流方向的情況下進行電容電壓Uc與0之間的切換。具體3種狀態(tài)如下：①T1、T2關(guān)斷，子模塊處于初始充電狀態(tài)或遇到故障封鎖脈沖狀態(tài)；②T1導(dǎo)通、T2關(guān)斷，子模塊投入，電容通過D1充電或通過T1放電，這取決于流過子模塊電流的方向；③T1關(guān)斷、T2導(dǎo)通，子模塊切除，電容被旁路。

圖1 MMC基本結(jié)構(gòu)Fig.1 Basic structure of MMC

MMC在初始啟動狀態(tài)，需要對子模塊的電容進行充電，使電容兩端電壓Uc=Udc/n，其中Udc為直流母線兩端電壓。正常運行之后，為了保持直流側(cè)電壓的穩(wěn)定，一般要求上、下橋臂的子模塊對稱互補投入，即任一時刻每相上橋臂投入的子模塊數(shù)與下橋臂投入的子模塊數(shù)之和為n。通過改變上、下橋臂子模塊投入的數(shù)目，共有n+1種情況，使得交流側(cè)得到預(yù)期的多電平電壓輸出，相電壓為（n+ 1）電平[12]。

1.2 虛擬同步控制技術(shù)的基本原理

并網(wǎng)的單相同步發(fā)電機模型如圖2所示。當線路阻抗表現(xiàn)為感性時，單相同步發(fā)電機產(chǎn)生的有功、無功功率[13]分別為

式中：Ug為交流母線電壓幅值；E為同步發(fā)電機的感應(yīng)電動勢幅值；θ、θg分別為交流網(wǎng)側(cè)、同步發(fā)電機的電壓相角；Xs為同步發(fā)電機的同步阻抗；Xg為線路阻抗。

圖2 并網(wǎng)的單相同步發(fā)電機模型Fig.2 Grid-connected model of single-phase of SG

根據(jù)式（1）和式（2），當E=Ug、θ=θg時，電網(wǎng)側(cè)與同步發(fā)電機之間無功率交換。假如P、Q都為0，則滿足上述條件，逆變器輸出電壓u與電網(wǎng)電壓ug的幅值和相位均相等，此時，同步發(fā)電機并網(wǎng)不會引起較大的暫態(tài)過程，這可以用來在并網(wǎng)前逆變器與電網(wǎng)的同步。設(shè)同步發(fā)電機的極對數(shù)為1，,為內(nèi)積，Tm為機械轉(zhuǎn)矩，Te為電磁轉(zhuǎn)矩，Td為阻尼轉(zhuǎn)矩。

1）頻率/有功控制

由力學(xué)方程可得轉(zhuǎn)子的運動方程為

在逆變器控制中將頻率調(diào)節(jié)特性按如下方程實現(xiàn)：將根據(jù)同步發(fā)電機得到的角頻率ω與參考角頻率ωr進行比較，再乘以阻尼系數(shù)Dp，得到的控制框圖如圖3所示。

圖3 頻率與有功功率控制框圖Fig.3 Control block diagram of frequency and active power

引入一個PI控制器來調(diào)節(jié)ΔT，使頻率下垂部分趨于0，即ΔT為0時，在并網(wǎng)前產(chǎn)生的參考角速度ωr與電網(wǎng)的角速度相等。

2）幅值/無功控制

設(shè)幅值的調(diào)節(jié)系數(shù)為Dq，將參考電壓與實際測量到的逆變器輸出電壓幅值相比，乘以調(diào)節(jié)系數(shù)，與無功功率參考值和輸出無功功率進行運算，經(jīng)過增益為1/K的積分環(huán)節(jié)得到互感系數(shù)與勵磁電流之積Mfif，得到的控制框圖如圖4所示。

圖4 幅值與無功功率控制框圖Fig.4 Control block diagram of amplitude and reactive power

開關(guān)Sq的引入，斷開時可保證逆變器輸出的無功功率無差跟蹤其參考值，用于與電網(wǎng)同步。

3）虛擬同步控制器

由于if為可調(diào)節(jié)的直流電流，根據(jù)同步發(fā)電機定子、轉(zhuǎn)子電磁關(guān)系可得控制用的調(diào)制波信號，即

同步發(fā)電機無功表達式為

電磁轉(zhuǎn)矩為

綜上，得到的控制器框圖如圖5所示[14]。

圖5 虛擬同步控制器框圖Fig.5 Block diagram of virtual synchronization controller

逆變器輸出電壓u與電網(wǎng)電壓ug相比較，其差值經(jīng)過虛擬的阻抗(Ls+R)得到虛擬電流is，通過改變開關(guān)Si的狀態(tài)來切換進入控制器的電流i，或者是is，用于MMC并網(wǎng)前與電網(wǎng)的同步；或者是切換MMC輸出的電流ig，用在MMC并網(wǎng)運行后。

2 基于虛擬同步控制的MMC無縫切換控制策略

2.1 MMC無縫切換控制策略

基于虛擬同步控制的MMC無縫切換控制框圖如圖6所示。

圖6 基于虛擬同步控制的MMC控制框圖Fig.6 Control block diagram of MMC based on virtual synchronization control

采集電網(wǎng)側(cè)電壓ug、MMC輸出電壓u與電流ig，結(jié)合已知的ωn、Pset、Qset，經(jīng)過虛擬同步控制單元，得到斷路器2的合閘信號與MMC的系統(tǒng)級控制信號e。根據(jù)MMC的載波移相調(diào)制的電壓均壓控制策略，采集每個電容電壓、上下橋臂的電流，結(jié)合虛擬同步控制算法得到的e，可得到每個子模塊的調(diào)制波，與移相的三角載波相比較，得到每個子模塊IGBT的驅(qū)動信號[15]，實現(xiàn)MMC輸出功率可控和電容電壓穩(wěn)定。

結(jié)合圖3～圖5，開關(guān)Sp、Sq、Si的引入，可實現(xiàn)逆變器運行模式的切換。

1）預(yù)同步狀態(tài)

當開關(guān)Si在位置1，Sp閉合、Sq斷開，且Pset、Qset都置0時，逆變器運行在預(yù)同步狀態(tài)，即當逆變器并入電網(wǎng)前，與電網(wǎng)同步的工作狀態(tài)。當與電網(wǎng)同步之后，可隨時閉合斷路器2，使逆變器并入電網(wǎng)運行。

2）并網(wǎng)運行狀態(tài)

當斷路器閉合后，開關(guān)Si在位置2，則電流ig流入控制器，使同步逆變器進入正常運行狀態(tài)。可改變Pset、Qset，使MMC輸出不同的有功、無功功率。當逆變器并網(wǎng)之后，可通過改變開關(guān)Sp、Sq的狀態(tài)使其運行在不同的工作狀態(tài)。

3）孤島運行狀態(tài)

當電網(wǎng)出現(xiàn)故障或者定期修護，需要斷開斷路器2時，因為采用虛擬同步控制策略的MMC具有類似同步發(fā)電機的下垂特性，所以運行在孤島模式時，MMC輸出電壓的頻率、幅值也能穩(wěn)定在額定值附近，保證系統(tǒng)運行的穩(wěn)定性。

2.2 MMC運行模式的無縫切換特性分析

1）并網(wǎng)過程

在并網(wǎng)前，逆變器輸出的電壓u（在實際控制中等效為e）必須與電網(wǎng)側(cè)ug同步，包括幅值與相位。為了模擬與電網(wǎng)并網(wǎng)的物理過程，引入一個虛擬的阻抗元件Ls+R，連接逆變器與電網(wǎng)。L和R的大小影響與電網(wǎng)電壓的同步速度，則電流為

is可替換ig用做反饋，Te和Q仍能根據(jù)式（2）和式（3）來計算，這可使得同步逆變器運行在Pset=0和Qset=0的模式，因此輸出的電壓u能與ug同步。

當虛擬電流is為0時，說明逆變器與電網(wǎng)已同步。此時，可隨時閉合斷路器使MMC并網(wǎng)。MMC輸出電壓u與電網(wǎng)側(cè)電壓ug實現(xiàn)同步之后，兩者之間的差值很小，故MMC接入電網(wǎng)瞬間，不會對系統(tǒng)造成大的沖擊。

當MMC并網(wǎng)運行時，電網(wǎng)可被當作為一無窮大的電源，當負載功率與MMC輸出功率的設(shè)定值不匹配時，則MMC配合電網(wǎng)來滿足負載功率。當負載功率小于MMC輸出功率時，在滿足負載功率的前提下，多余的功率將輸送給電網(wǎng)；反之，電網(wǎng)將給負載供電。

2）離網(wǎng)過程

虛擬同步控制策略是從同步發(fā)電機的下垂特性推導(dǎo)出來的，當圖4中的Sp閉合、Sq斷開時，MMC輸出的功率與電壓頻率、幅值具有同樣類似的特性，如圖7所示，圖中 f0、v0分別為輸出電壓額定頻率和幅值。當同步發(fā)電機輸出的有功功率增大（減?。r，其輸出電壓的頻率會相應(yīng)地減?。ㄔ龃螅划斖桨l(fā)電機輸出的無功功率增大（減?。r，其輸出電壓的幅值會相應(yīng)地減?。ㄔ龃螅?。

圖7 同步發(fā)電機輸出電壓頻率和幅值調(diào)節(jié)特性Fig.7 Regulation characteristics of output voltage frequency and amplitude of synchronous generator

運行模式無縫切換模型MMC如圖8所示。當電網(wǎng)檢修或者意外故障時，電網(wǎng)側(cè)的斷路器斷開，導(dǎo)致MMC運行在孤島模式，此時需要維持電壓頻率與幅值的穩(wěn)定。因為虛擬同步控制的MMC具有類似同步發(fā)電機的下垂特性，當負載在微源容量范圍內(nèi)，通過自身的調(diào)節(jié)能將微網(wǎng)系統(tǒng)的電壓頻率與幅值維持在額定值附近。

圖8 MMC運行模式切換模型Fig.8 Switch model for MMC operation modes

假設(shè)MMC系統(tǒng)開始工作在圖7的位置1，輸出的有功、無功功率分別為P1、Q1；當負載變化時，MMC系統(tǒng)最終穩(wěn)定后的狀態(tài)為位置2，輸出的有功、無功功率分別為P2、Q2。MMC輸出功率與負載功率不匹配時，MMC將依據(jù)箭頭方向進行調(diào)整，將不平衡功率在其間進行合理調(diào)整，運行狀態(tài)從位置1沿著曲線逐漸過渡到位置2，最終使MMC輸出功率與負載功率平衡，使MMC輸出穩(wěn)定在新的電壓頻率與幅值。因此，在這個過程中，因為輸出電壓頻率和幅值調(diào)節(jié)特性，系統(tǒng)不會出現(xiàn)電壓、電流的突變。

3 仿真驗證

在PSCAD/EMTDC平臺下搭建圖6的MMC仿真模型，對上述基于虛擬同步控制的MMC型VSCHVDC無縫切換控制策略進行仿真。該仿真系統(tǒng)采用虛擬同步控制策略。

MMC每相由8個子模塊組成，上、下橋臂各4個，系統(tǒng)容量為5 kV·A，直流母線Udc為800 V，電容電壓為200 V，橋臂電感為2 mH，電容為1 000 μF，交流側(cè)電路參數(shù)如下：Rs=0.01 Ω、Ls=5 mH、C=1 μF、Rg=0.05 Ω、Lg=10 mH，電網(wǎng)線電壓有效值為380 V，頻率為50 Hz。

仿真分為2部分：第1部分為并網(wǎng)過程，包括預(yù)同步和并網(wǎng)之后運行狀態(tài)改變的過程；第2部分為離網(wǎng)過程，包括離網(wǎng)前的并網(wǎng)運行和孤島運行模式。并網(wǎng)后將MMC的Pset、Qset分別設(shè)定為4 kW、3 kvar，整個系統(tǒng)帶3 kW、2 kvar的負載（為了驗證該控制策略的性能，并結(jié)合現(xiàn)實復(fù)雜的不定負載情況，負載功率與Pset、Qset不同）。在仿真過程中，對系統(tǒng)相應(yīng)的電壓、電流、功率進行測量，觀察運行模式切換瞬間對系統(tǒng)的沖擊情況。

3.1 并網(wǎng)過程及并網(wǎng)運行情況仿真

仿真從0 s開始，前0.05 s對電容充電，1 s時閉合斷路器2；2 s時將Pset設(shè)定為4 kW；4 s時將Qset設(shè)定為3 kvar；6 s時加上頻率反饋，即斷開開關(guān)Sp；8 s時加上電壓反饋，即閉合開關(guān)Sq。

首先，開關(guān)Si在位置1，Sp閉合，Sq斷開，系統(tǒng)進入預(yù)同步狀態(tài)，如圖5所示。為了驗證虛擬同步控制的有效性，電網(wǎng)側(cè)電壓初相角設(shè)置為30°，則逆變器輸出的電壓與電網(wǎng)側(cè)電壓波形如圖9所示。

圖9 MMC輸出電壓與電網(wǎng)電壓仿真波形Fig.9 Simulation results of MMC and grid voltages

并網(wǎng)前，MMC運行在預(yù)同步狀態(tài)。由圖9可見，以A相為例，MMC輸出電壓與電網(wǎng)電壓兩電壓的差值逐漸減小，到0.3 s時，已基本同步，預(yù)同步速度較快。仿真從充電完成到1 s，逆變器運行在預(yù)同步狀態(tài)。當MMC接入電網(wǎng)后，電流ig替換虛擬電流is進入控制器，斷路器閉合前后MMC輸出的有功、無功功率能較好地保持為0，兩者轉(zhuǎn)變過程很平滑。

并網(wǎng)之后，逆變器輸出的有功、無功功率都能跟蹤各自的設(shè)定值，響應(yīng)波形如圖10所示。當每次改變MMC的運行模式時，如圖10（a）所示，MMC輸出電壓頻率有輕微突變，這類似于同步發(fā)電機遇到運行模式改變時轉(zhuǎn)速會變化的情況。MMC電容電壓如圖10（f）所示，在2 s前因輸出功率設(shè)定為0，穩(wěn)定在200 V，設(shè)定MMC輸出功率為4 kW、3 kvar之后，其波動范圍也在±5%以內(nèi)。

圖10 并網(wǎng)運行仿真波形Fig.10 Simulation waveforms in grid-connected mode

當MMC運行在頻率、幅值反饋模式時，有功、無功功率的輸出各自因頻率、電壓的下垂特性而變化，變化幅度與系數(shù)Dp、Dq的取值有關(guān)。到1 s時閉合斷路器，在無復(fù)雜同步單元的情況下，MMC平滑、穩(wěn)定地并入電網(wǎng)，如圖10（d）、（a）所示，電流、功率無突變，并網(wǎng)沖擊很小。

3.2 離網(wǎng)過程及孤網(wǎng)運行情況仿真

電網(wǎng)與MMC構(gòu)成的系統(tǒng)所帶負載的功率為3 kW、2 kVar，MMC的Pset、Qset分別設(shè)定為4 kW、3 kvar，且如圖5中開關(guān)Sp斷開，開關(guān)Sq閉合。仿真從0 s開始，運行到2 s時，將圖4中斷路器2斷開，MMC將帶著負載孤島運行，仿真波形如圖11所示。

圖11 孤島運行仿真波形Fig.11 Simulation waveforms in islanded mode

由圖11（a）、（d）可見，離網(wǎng)的瞬間系統(tǒng)沒出現(xiàn)較大的沖擊。MMC運行從并網(wǎng)模式平滑過渡到孤島模式，約0.1 s之后，MMC輸出功率與負載功率基本吻合，因為MMC的功率輸出設(shè)定值大于負載功率，則MMC的輸出電壓頻率、幅值比額定值大，不過差值都較小，足以滿足負載要求。

MMC在運行模式切換后，即仿真2 s后，輸出電壓、電流的畸變率很小，運用PSCAD自帶的Har?monic Distortion模塊測量到的2、7次諧波含量分別為1.5%、1.2%，符合負載的電能質(zhì)量要求。

根據(jù)圖10、圖11的仿真波形可知，基于虛擬同步控制的MMC，它既可在無同步單元的情況下能與電網(wǎng)快速同步，實現(xiàn)友好并網(wǎng)，又可在孤島下運行，且運行模型切換瞬間對系統(tǒng)的沖擊很小。孤島運行模式下，MMC自動調(diào)節(jié)輸出電壓頻率與幅值，使其輸出功率匹配負載功率，提高供電可靠性。

4 結(jié)語

本文將虛擬同步控制應(yīng)用在MMC型VSCHVDC的模式切換控制，并對控制系統(tǒng)進行理論分析與公式推導(dǎo)，在PSCAD/EMTDC平臺下搭建了MMC模型，完成了基于虛擬同步控制平滑切換MMC的運行模式。仿真結(jié)果表明，基于虛擬同步控制的MMC-HVDC，在并網(wǎng)、離網(wǎng)方面具有較好的性能。相對于傳統(tǒng)并網(wǎng)控制策略，在無同步單元的情況下，預(yù)同步時間很短，實現(xiàn)了平滑、小沖擊并入電網(wǎng)和友好并網(wǎng)。在電網(wǎng)維護或故障時，MMC可在孤島下運行，且運行模式切換瞬間對系統(tǒng)的沖擊很小，無需檢測孤島信息來切換控制策略。孤島運行模式下，MMC自動調(diào)節(jié)輸出電壓頻率與幅值，滿足負載的電能質(zhì)量要求，實現(xiàn)了負載不間斷供電。

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Application of Virtual Synchronization Control to Seamless Mode Switch Control of MMC-HVDC Systems

PENG Bin，SHEN Zheng，SHUAI Zhikang，YIN Xin，ZHOU Meng
（College of Electrical and Information Engineering，Hunan University，Changsha 410082，China）

Modular multilevel converter（MMC）based voltage source converter-high voltage direct current（VSCHVDC）systems are susceptible to large inrush currents or system failure when switching between the grid-connected and islanded operation modes.This paper introduces a virtual synchronization control to realize a seamless mode switch control method for the MMC to solve this problem.The virtual synchronization control method allows automatic synchro?nization with the grid without requiring any dedicated physical synchronization control units，and it follows the grid fre?quency accurately after being connected to the grid，realizing a friendly connection.When the grid fails or needs offline maintenance，the MMC can continue to operate in an islanded mode to realize a seamless switch between operation modes.The validity and effectiveness of the proposed control strategy is verified by simulaticns on PSCAD/EMTDC plat?form.

virtual synchronization control（VSC）；seamless transfer；modular multilevel converter-high voltage direct current（MMC-HVDC）；grid-connected control；islanded operation

TM464

A

1003-8930（2016）11-0088-07

10.3969/j.issn.1003-8930.2016.11.015

2014-12-01；

2015-12-11

國家自然科學(xué)基金資助項目（51377051）；整晶圓特大容量IGBT器件研究項目（51277060）；智能電網(wǎng)中寬頻域諧波及其串并聯(lián)諧振問題與對策研究項目（51207048）

彭 斌（1989—），男，碩士研究生，研究方向為微網(wǎng)的穩(wěn)定性問題。Email：pengbin@hnu.edu.cn

沈 征（1964—），男，博士，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向為電力電子器件和電力電子電路系統(tǒng)及其在再生能源電力轉(zhuǎn)換系統(tǒng)、新型電力傳輸系統(tǒng)、電能質(zhì)量、汽車電子、高能效電源及變頻器。Email：johnshen@ieee.org

帥智康（1982—），男，博士，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向為先進電能質(zhì)量控制、微網(wǎng)穩(wěn)定性分析及控制、電力電子技術(shù)及應(yīng)用。Email：shuaizhikang-001@163.com