長期負(fù)載下CFRP約束混凝土圓柱軸壓試驗(yàn)研究

（1.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，四川成都610031；2.西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610031）

（1.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，四川成都610031；2.西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610031）

為探討長期負(fù)載下混凝土的收縮徐變和CFRP（碳纖維布）徐變對(duì)CFRP約束混凝土柱軸向受壓性能的影響，在3種不同加載模式下對(duì)12個(gè)圓柱進(jìn)行了長期負(fù)載軸壓試驗(yàn)，研究了在不同加載模式和不同負(fù)載水平下試件的破壞特征及長期荷載對(duì)約束柱變形、峰值點(diǎn)應(yīng)力和應(yīng)變的影響.試驗(yàn)結(jié)果表明：CFRP包裹后的試件均是由于纖維環(huán)向拉斷導(dǎo)致柱子最終喪失承載力，且CFRP拉斷位置一般集中分布在試件的中部附近；在長期荷載作用下，CFRP包裹后的試件比未包裹試件的長期變形要小，并隨負(fù)載水平的提高，試件的長期變形增大；在不同加載模式下，長期負(fù)載對(duì)峰值點(diǎn)應(yīng)力、應(yīng)變的影響各不相同；初始負(fù)載對(duì)峰值點(diǎn)應(yīng)力、應(yīng)變的影響隨負(fù)載水平的提高而增大，在負(fù)載水平較高時(shí)，峰值點(diǎn)應(yīng)力降低約13%，峰值點(diǎn)應(yīng)變降低約6%.

CFRP；約束混凝土柱；長期負(fù)載；徐變

隨著FRP（fiber reinforce plastic）廣泛用于混凝土柱的加固，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)FRP約束混凝土進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究.但研究主要集中在沒有初始應(yīng)力情況下的混凝土柱，而對(duì)于有初始應(yīng)力下外包FRP約束柱的研究非常少.FRP約束混凝土為被動(dòng)約束，外包FRP是在被約束混凝土產(chǎn)生一定的側(cè)向膨脹變形后才能有效發(fā)揮其側(cè)向約束作用.而在實(shí)際工程中，絕大多數(shù)被加固柱是處于負(fù)載狀態(tài)，存在一定的初始側(cè)向膨脹變形，此時(shí)采用FRP包裹約束時(shí)，外包的FRP就必然存在一定的拉應(yīng)變滯后.

對(duì)此，潘從建等［1］在不同初始軸壓比下，對(duì)CFRP和GFRP約束混凝土柱進(jìn)行了軸壓試驗(yàn)，結(jié)果表明在軸壓比較小時(shí)，初始負(fù)載對(duì)FRP約束混凝土圓柱的軸壓性能無明顯影響.潘毅等［2-3］在不同負(fù)載水平下，對(duì)CFRP約束混凝土圓柱和方柱也進(jìn)行了試驗(yàn)研究，研究表明初始負(fù)載對(duì)于CFRP約束混凝土柱的極限應(yīng)力和應(yīng)變是有影響的，且隨著負(fù)載水平的提高，其極限應(yīng)力和應(yīng)變降低. Maalej M等［4］對(duì)負(fù)載下FRP約束鋼筋混凝土柱進(jìn)行了軸壓試驗(yàn)，結(jié)果表明其軸向承載力會(huì)隨負(fù)載水平提高有不同程度的降低，并可通過減去負(fù)載引起的初始應(yīng)變加以考慮.但上述試驗(yàn)只限于在短期負(fù)載，未考慮長期負(fù)載的影響.長期荷載作用下，混凝土?xí)l(fā)生收縮和徐變，且FRP也將發(fā)生徐變和應(yīng)力松弛，甚至?xí)l(fā)生徐變斷裂.

針對(duì)在長期荷載作用下FRP約束混凝土的力學(xué)性能，一些學(xué)者也開展了相關(guān)的試驗(yàn)研究.其中，于清等［5］通過長期荷載作用下FRP約束混凝土的軸壓試驗(yàn)，研究了加載齡期、負(fù)載時(shí)間、含F(xiàn)RP率和混凝土強(qiáng)度等因素對(duì)試件變形的影響.張電杰［6］考慮約束形式、混凝土水灰比和截面形狀等因素，對(duì)FRP約束混凝土柱的徐變性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究.

上述試驗(yàn)盡管考慮了長期負(fù)載的影響，但未考慮初始負(fù)載的影響.而在實(shí)際加固中，混凝土柱均是在未卸載或部分卸載的情況下進(jìn)行FRP包裹，這就使得FRP存在一定的應(yīng)變滯后.

為綜合考慮初始?jí)簯?yīng)力和長期荷載作用的影響，并結(jié)合加固工程的實(shí)際情況，本文設(shè)計(jì)了不同負(fù)載水平和加固歷程下的CFRP約束混凝土柱長期軸心受壓試驗(yàn)，對(duì)試件的破壞特征及長期變形、峰值點(diǎn)應(yīng)力和應(yīng)變進(jìn)行了研究.

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)共設(shè)計(jì)了15個(gè)圓形截面的混凝土試件，試件的直徑為110 mm、高為200 mm.盡管試件的尺寸小于實(shí)際尺寸，但Theriault M等［7］的研究表明，只有在試件直徑小于50 mm時(shí)，才需考慮尺寸對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，這一結(jié)論也被普遍接受.外包FRP層數(shù)均為一層，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20.根據(jù)3種不同的加載模式將試件分為3組，每組4個(gè)，余下的3個(gè)試件用于混凝土力學(xué)性能測(cè)試，詳細(xì)參數(shù)見表1.

在表1中，對(duì)每個(gè)試件進(jìn)行了編號(hào)，編號(hào)形式為CCL X-Y，其中數(shù)字X為試件的組數(shù)，共3組，分別代表3種不同的模式（詳見后文）；數(shù)字Y為每組不同的加載方式，1代表名義負(fù)載水平為0.35的試件，2代表名義負(fù)載水平為0.65的試件，3代表沒有負(fù)載的對(duì)比試件，4代表未包裹CFRP布的基準(zhǔn)試件.

考慮到不同的加載歷程，本次試驗(yàn)包括以下3種試驗(yàn)?zāi)Ｊ剑?/p>

（1）第一種模式：對(duì)無初始?jí)簯?yīng)力的混凝土進(jìn)行碳纖維布外包后，在不同負(fù)載水平下長期持荷，并觀測(cè)其長期變形，達(dá)到預(yù)定持荷時(shí)間后測(cè)試其受壓力學(xué)性能；

（2）第二種模式：對(duì)不同負(fù)載水平下的混凝土柱長期持荷，并觀測(cè)其長期變形，達(dá)到預(yù)定的持荷時(shí)間后再外包碳纖維布，然后測(cè)試其受壓力學(xué)性能；

（3）第三種模式：對(duì)不同負(fù)載水平下的混凝土柱長期持荷，達(dá)到預(yù)定的持荷時(shí)間后外包碳纖維布，然后提高受壓荷載后再長期持荷，并觀測(cè)其長期變形，最后在達(dá)到預(yù)定的持荷時(shí)間時(shí)測(cè)試其受壓力學(xué)性能.

1.2 材料力學(xué)性能

混凝土按C20配制，其配合比分別為水泥∶水∶砂∶石子=1∶0.65∶2.56∶4.01.不同齡期的混凝土力學(xué)性能參數(shù)詳見表2.

表2中的圓柱抗壓強(qiáng)度是指本試驗(yàn)中圓柱體試件（直徑為110 mm、高為200 mm的圓柱體）的抗壓強(qiáng)度，而非歐美規(guī)范中的圓柱體（直徑為15.24 cm、高30.48 cm）的抗壓強(qiáng)度，目的是為了計(jì)算出各組試件需要施加長期荷載的大小.表2中不同的齡期分別對(duì)應(yīng)各個(gè)加載歷程中的關(guān)鍵時(shí)間節(jié)點(diǎn).混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度通過預(yù)留的150 mm×150 mm×150 mm立方體試塊進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)確定，每到預(yù)定時(shí)間壓1組試塊，每組3個(gè)，強(qiáng)度取其平均值.混凝土的彈性模量由預(yù)留的150 mm×150 mm×300 mm棱柱體的靜力受壓彈性模量試驗(yàn)確定，每到預(yù)定時(shí)間壓1組試塊，每組3個(gè)，彈性模量取其平均值.混凝土力學(xué)性能的試驗(yàn)嚴(yán)格按《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50081—2002）進(jìn)行.CFRP采用名義厚度為0.111 mm的碳纖維布，實(shí)測(cè)平均抗拉強(qiáng)度為4 412 MPa，平均彈性模量為236 GPa.

表1 試件分組表Tab.1 Specimens in groups

表2 不同齡期混凝土的力學(xué)性能Tab.2 Mechanical properties of concrete of different ages

1.3 環(huán)境條件

按照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法》（GB/T 50082—2009），本次長期試驗(yàn)在恒溫恒濕的徐變?cè)囼?yàn)室進(jìn)行.由于溫度和濕度有時(shí)不恒定，故以實(shí)際測(cè)量的數(shù)據(jù)為準(zhǔn).試驗(yàn)的環(huán)境溫度和環(huán)境濕度的觀測(cè)情況，如圖1和圖2所示.溫度的變化范圍為11.5～23.5℃，平均值為17.6℃，濕度的變化范圍為66%～74%，平均值為69.9%.

圖1 環(huán)境溫度的變化Fig.1 Ambient temperature variation

1.4 試驗(yàn)方法

本次長期荷載試驗(yàn)采用自行設(shè)計(jì)的裝置加載，如圖3所示.該加載裝置一共有6個(gè)，可對(duì)需要施加長期荷載的試件同時(shí)作用.試驗(yàn)過程可以分為兩個(gè)階段：施加長期荷載的第一階段和施加破壞荷載的第二階段.

圖2 環(huán)境濕度的變化Fig.2 Ambient humidity variation

1.4.1 第一階段——長期荷載下的變形測(cè)量

在長期加載中，先用千斤頂對(duì)需要預(yù)載的試件加載至名義負(fù)載水平（第一次加載），然后擰緊螺母進(jìn)行持荷.考慮到試驗(yàn)過程中的應(yīng)力損失和鋼拉桿的應(yīng)力松弛，采用壓力傳感器來對(duì)實(shí)際負(fù)載水平進(jìn)行控制和測(cè)量，并結(jié)合手持應(yīng)變儀進(jìn)行復(fù)核.同時(shí)，考慮到試件徐變和收縮對(duì)實(shí)際負(fù)載的影響，不定期用千斤頂對(duì)試件進(jìn)行適當(dāng)?shù)难a(bǔ)載.

考慮到加載時(shí)間較長，在進(jìn)行長期變形的測(cè)量時(shí)采用具有良好的穩(wěn)定性和可靠性的千分表.故本文選擇了在試件的兩個(gè)對(duì)角方形分別布置一個(gè)千分表，以此來進(jìn)行長期變形的測(cè)量，如圖3所示.在加載初期，每天觀測(cè)并記錄長期變形，中期每隔3 d觀測(cè)并記錄，后期觀測(cè)時(shí)間間隔逐漸增大，每隔1周觀測(cè)并記錄.

圖3 試驗(yàn)裝置Fig.3 Test facilities

1.4.2 第二階段——持荷后的應(yīng)力和應(yīng)變測(cè)量

在達(dá)到預(yù)定持荷時(shí)間后，未包裹碳纖維布的試件開始包裹碳纖維布.為避免碳纖維布搭接不牢而導(dǎo)致試件提前破壞，碳纖維布的搭接長度為100 mm；為避免混凝土試件端部提前破壞，在試件兩端加貼兩層30 mm寬纖維布進(jìn)行加強(qiáng).48 h后，待結(jié)構(gòu)膠完全干后，對(duì)第一、二組的試件用千斤頂繼續(xù)加載（第二次加載）直至試件破壞；對(duì)第三組的試件則用千斤頂提高受壓荷載后，繼續(xù)持荷到預(yù)定時(shí)間，再進(jìn)行第三次加載至試件破壞.對(duì)比試件的加載直接在200 t液壓試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行.

加載至破壞的試驗(yàn)中，主要測(cè)量內(nèi)容包括：沿圓柱試件中部一周的CFRP環(huán)向拉應(yīng)變、柱子的縱向應(yīng)變和柱子的豎向極限荷載值.為測(cè)量CFRP的環(huán)向拉應(yīng)變和柱子的縱向應(yīng)變，沿圓柱一周分別均勻布置了3片標(biāo)距為20 mm和80 mm的電阻應(yīng)變片，如圖3所示.

試驗(yàn)數(shù)據(jù)的采集采用靖江市東華測(cè)試技術(shù)有限公司開發(fā)的DH3818靜態(tài)應(yīng)變采集儀.試驗(yàn)嚴(yán)格遵照《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB 50152—2012）的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行.

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 試件的破壞特征

對(duì)于第二、三組約束試件，在包裹CFRP前，混凝土柱的豎向應(yīng)變和環(huán)向應(yīng)變都有了一定程度的發(fā)展.因此，試件在負(fù)載水平較低時(shí)（名義負(fù)載為0.35），未出現(xiàn)表面裂縫；而在負(fù)載水平高時(shí)（名義負(fù)載為0.65），其表面出現(xiàn)了一些可見裂縫.

包裹CFRP以后，在荷載加至極限荷載的80%以前，未見明顯外觀變化，但此后，可以聽見間斷的碳纖維斷裂聲，且時(shí)有混凝土破裂的聲音.當(dāng)荷載達(dá)到極限荷載時(shí)，隨著一聲巨響，碳纖維被忽然拉斷，并伴隨有混凝土碎屑崩出，其破壞過程十分迅速.碳纖維包裹后的試件均是由于纖維環(huán)向拉斷導(dǎo)致柱子最終喪失承載力.CFRP拉斷位置一般集中分布在試件的中部附近.試件的典型破壞形態(tài)見圖4.

總體上看，約束試件均為脆性破壞.對(duì)于二、三組試件，在負(fù)載水平較低時(shí)（名義負(fù)載水平＜0.6），其試驗(yàn)現(xiàn)象與無負(fù)載的試件基本相同；在負(fù)載水平較高時(shí)（名義負(fù)載水平≥0.6），由于加固前試件表面就有不同程度的可見裂縫，縱向變形和橫向變形都有較明顯的發(fā)展，且混凝土內(nèi)部已有一定程度的損傷，所以與無負(fù)載或低負(fù)載的試件相比，高負(fù)載的試件在二次加載時(shí)，混凝土的縱向應(yīng)變和環(huán)向應(yīng)變發(fā)展較快，破壞荷載較低.

2.2 長期荷載作用下的變形測(cè)量及分析

本次試驗(yàn)在混凝土外涂環(huán)氧樹脂，并包裹了CFRP，形成密封外殼.混凝土中的水分沿柱軸向散失的路徑相當(dāng)長，因此包裹CFRP的混凝土可以近似認(rèn)為是理想狀態(tài)的密封混凝土，不產(chǎn)生干燥徐變［8］.

同時(shí)，Naguib W等［9］提出，混凝土的收縮主要發(fā)生在澆注后的90 d，此后隨時(shí)間的增加，收縮速度放緩.而對(duì)于密封條件下的混凝土，其收縮在90 d后幾乎停止.就本次試驗(yàn)而言，混凝土柱加載時(shí)已經(jīng)是第70 d，收縮已經(jīng)大部分完成.就實(shí)際工程中被加固柱而言，在加固之前也有足夠的時(shí)間完成收縮.

對(duì)在不同加載模式下，是否考慮FRP約束混凝土柱的干燥徐變和收縮，如圖5所示.

表3給出了試件變形的測(cè)量結(jié)果.由表3可知，負(fù)載水平越高，總應(yīng)變?cè)酱?；相同?fù)載水平下，未包裹FRP的試件總應(yīng)變高于包裹FRP的試件，前者的原因是由混凝土徐變的特性決定的.一般而言，混凝土徐變隨負(fù)載水平的提高而增大［10］.而后者的原因則主要是由于FRP包裹所形成的密封狀態(tài)，阻礙了混凝土中水分的散失，從而減小了干燥徐變和收縮所造成的變形.

圖5 密封條件Fig.5 Seal condition of specimens

圖6～7給出了6個(gè)試件的縱向總應(yīng)變隨時(shí)間變化的曲線，其中，第三組試件的變形為第二個(gè)階段.如圖所示，無論是未約束混凝土，還是約束混凝土在長期荷載作用下的縱向變形早期發(fā)展較快，持荷60 d的變形量為總變形量的63.6%～75.9%，而此后變形發(fā)展逐漸放緩，曲線漸趨水平.對(duì)于第三組試件，其第二階段的變形也呈現(xiàn)出相同的特點(diǎn)，在提高荷載后的前60 d，CCL3-1和CCL3-2增長的變形量分別為增加的總變形量的69.5%和67.5%，此后變形發(fā)展逐漸放緩，曲線漸趨水平.

表3 長期負(fù)載下試件應(yīng)變的測(cè)量結(jié)果Tab.3 Measured strain of specimen under sustained load

圖6 第一、二組試件的變形Fig.6 Strain of the first and second group of specimens

圖7 第三組試件的變形Fig.7 Strain of the third group of specimens

2.3 破壞荷載作用下的試驗(yàn)結(jié)果及分析

在破壞荷載作用下，長期負(fù)載試件與對(duì)比、基準(zhǔn)試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力、應(yīng)變的測(cè)量結(jié)果，如表4所示.由表4可知，從對(duì)比試件的角度分析，不同的加載歷程，其試驗(yàn)結(jié)果的表現(xiàn)也不盡相同，分析如下：

（1）對(duì)于第一組試件，長期負(fù)載試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力與對(duì)比試件相差不大，而峰值點(diǎn)應(yīng)變則稍大于對(duì)比試件.這是由于負(fù)載前已經(jīng)包裹了FRP，施加的荷載相對(duì)于包裹后約束混凝土的極限荷載較低，長期荷載僅對(duì)變形產(chǎn)生影響，而對(duì)于試件承載力的影響不大.

（2）對(duì)于第二組試件，長期負(fù)載試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力和應(yīng)變均小于對(duì)比試件，且負(fù)載水平越高，下降幅度越大.這是由于未包裹FRP的試件在長期負(fù)載中，混凝土產(chǎn)生了側(cè)向膨脹，導(dǎo)致后包的FRP存在一定的拉應(yīng)變滯后，且混凝土存在一定程度的損傷［11-12］.盡管長期荷載作用下試件產(chǎn)生了一定的徐變變形，但該變形尚不足以彌補(bǔ)由于拉應(yīng)變滯后、混凝土損傷等帶來的峰值點(diǎn)應(yīng)變的下降.

（3）對(duì)于第三組試件，長期負(fù)載試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力比對(duì)比試件小，特別是高負(fù)載水平下的試件有明顯下降.應(yīng)力下降的原因同第二組.而峰值點(diǎn)應(yīng)變略高于對(duì)比試件.這是由于提高負(fù)載水平后，在隨后的持荷時(shí)間內(nèi)，試件產(chǎn)生了充分的徐變變形，最后應(yīng)變疊加的結(jié)果導(dǎo)致了最終的應(yīng)變稍高于對(duì)比試件.

而從基準(zhǔn)試件的角度來分析，從第一組到第三組，應(yīng)力和應(yīng)變的提高倍數(shù)都出現(xiàn)了不同程度的下降，特別是應(yīng)變的提高倍數(shù)尤其明顯.這主要?dú)w結(jié)于3點(diǎn)原因：（1）包裹FRP之前的負(fù)載導(dǎo)致的拉應(yīng)變滯后；（2）包裹FRP后隨著荷載的提高，F(xiàn)RP在參與受力過程中產(chǎn)生了徐變變形和應(yīng)力松弛［13-14］；（3）混凝土的峰值應(yīng)力和應(yīng)變隨齡期發(fā)生了增長.

表4 破壞荷載作用下試件的試驗(yàn)結(jié)果Tab.4 Experimental results of specimens under failure load

3 結(jié) 論

（1）包裹CFRP前的初始負(fù)載會(huì)降低試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力和應(yīng)變，隨著初始負(fù)載的增大，降低的幅度也隨之增大.包裹CFRP后的試件均是由于碳纖維環(huán)向拉斷導(dǎo)致其最終喪失承載力，屬脆性破壞.

（2）在長期荷載作用下，CFRP包裹后的試件比未包裹的長期變形小，隨負(fù)載水平的提高，試件的長期變形增大.不論有無CFRP約束，混凝土在長期荷載作用下的縱向變形均早期發(fā)展較快，而后發(fā)展逐漸放緩.

（3）從對(duì)比試件來看，在不同加載模式下，長期荷載對(duì)負(fù)載試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力、應(yīng)變的影響不同.在第一種加載模式中，長期負(fù)載試件的峰值點(diǎn)應(yīng)變大于對(duì)比試件，而峰值點(diǎn)應(yīng)力相差并不大；在第二種加載模式中，長期負(fù)載試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力和應(yīng)變均小于對(duì)比試件，且負(fù)載水平越高，下降幅度越大；在第三種加載模式中，長期負(fù)載試件的峰值點(diǎn)應(yīng)力比對(duì)比試件小，特別是高負(fù)載水平下的試件有明顯下降.

（4）從基準(zhǔn)試件來看，從第一組到第三組試件，應(yīng)力和應(yīng)變的提高倍數(shù)都出現(xiàn)了不同程度的下降，其中應(yīng)力的變化尤其明顯.

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長期負(fù)載下CFRP約束混凝土圓柱軸壓試驗(yàn)研究

潘 毅1，2， 吳曉飛1， 萬 里1， 袁 雙1

Experimental Study on Axially Loaded Circle-Section Concrete Columns Confined by CFRP under Long-Term Load

PAN Yi1，2， WU Xiaofei1， WAN Li1， YUAN Shuang1
（1.School of Civil Engineering，Southwest Jiaotong University，Chengdu 610031，China；2.Key Laboratory of Transportation Tunnel Engineering，Ministry of Education，Southwest Jiaotong University，Chengdu 610031，China）

In order to analyze the effect of creep in concrete and CFRP（Carbon Fiber Reinforced Plastic）on the axial compressive behavior of CFPP confined concrete column under the sustained load，a total of twelve circular columns specimens were tested under three types of the long-term axial load modes.The failure characteristics of specimens were observed and the influence of sustained load on the deformation，the peaks of the strain and the stress of CFPP confined concrete columns were studied under different load modes and ratio of sustained load.The experimental results show that all of the CFRP confined columns lose carrying capacity due to the rupture of CFRP in loop direction，and the position of rupture generally locates at the mid-height of concrete column.The axial strain of CFRP confined concrete is smaller than that of unconfined specimens，and the deformation increases with the load magnitude.Under different sustained load types，the long-term axial preload have different effects on peak stress and peak strain of CFRP confined concrete.In general，the peaks of the stress and strain of concrete decrease along with the increment of the ratio of sustained load.When the ratio of sustained load is relatively high，peak stress and strain will decrease about 13%and 6% ，respectively.

CFRP（carbon fiber reinforced plastic）；confined concrete column；sustained load；creep

潘毅，吳曉飛，萬里，等.長期負(fù)載下CFRP約束混凝土圓柱軸壓試驗(yàn)研究［J］.西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2016，51（5）：847-854.

0258-2724（2016）05-0847-08

10.3969/j.issn.0258-2724.2016.05.005

TU375.3

A

2015-03-28

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（51108389）；國家留學(xué)基金資助項(xiàng)目（20123022）

潘毅（1977—），男，副教授，博士，研究方向?yàn)榻Y(jié)構(gòu)工程的抗震鑒定加固和纖維復(fù)合結(jié)構(gòu)的應(yīng)用，E-mail：panyi@swjtu.edu.cn

（中文編輯：徐 萍 英文編輯：周 堯）