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    基于FLUENT的粉漿配比對氣化性能的影響

    2020-06-18 03:14:44付偉賢王向龍
    煤炭加工與綜合利用 2020年3期
    關(guān)鍵詞:粉漿粉煤煤量

    付偉賢,高 明,王向龍

    (1.新奧科技發(fā)展有限公司;2.煤基低碳能源國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河北 廊坊 065001)

    1 概 述

    粉漿氣化技術(shù)是指在氣化爐內(nèi)同時(shí)噴入煤粉和水煤漿,通過調(diào)節(jié)粉漿投料比例和角度,改變爐內(nèi)氣固流動狀態(tài),調(diào)節(jié)反應(yīng)結(jié)果,實(shí)現(xiàn)煤粉和煤漿高效共氣化[1]。與水煤漿氣化技術(shù)相比,該技術(shù)對煤種的適用性更加廣泛,單位產(chǎn)品原料煤耗、氧耗下降,有效氣含量增加[2];與常規(guī)粉煤氣化技術(shù)相比,該技術(shù)采用新奧自主粉煤高壓密相輸送技術(shù),可將氣化壓力提高至6.5 MPa以上,氣化爐產(chǎn)能相對提高[3]。

    粉漿氣化的特征爐型有兩種[1,4](詳見圖1):一種是在氣化爐頂部設(shè)置煤粉噴嘴,并在距離頂部噴嘴一定位置的平面上設(shè)置4個水煤漿噴嘴,煤漿噴嘴上部為拱段,頂部為圓角錐段,下部為規(guī)則錐段渣口;另一種是在氣化爐頂部設(shè)置粉漿組合燒嘴,與傳統(tǒng)GE水煤漿氣化爐一致,頂部設(shè)置一個擴(kuò)大段,下部是規(guī)則錐段的渣口。

    為了深入分析單噴嘴粉漿氣化爐內(nèi)的流場特性,筆者采用商業(yè)CFD計(jì)算軟件FLUENT結(jié)合用戶自定義函數(shù)(UDF)對單噴嘴粉漿氣化爐進(jìn)行數(shù)值模擬,詳細(xì)分析了投煤量1 500 t/d單噴嘴粉漿氣化爐采用不同粉漿配比時(shí),對其氣化性能的影響。

    圖1 粉漿氣化爐氣化室結(jié)構(gòu)示意

    2 氣化模型及校驗(yàn)

    2.1 幾何模型

    1 500 t/d單噴嘴粉漿氣化爐幾何模型與GE同等投煤量保持一致[5],反應(yīng)室內(nèi)徑2 134 mm,渣口尺寸為1 030 mm,頂部采用擴(kuò)大段(如圖2所示)。

    工藝燒嘴采用粉漿頂置組合燒嘴,水煤漿輸送通道與GE工藝燒嘴保持一致,采用O-C-O結(jié)構(gòu),粉漿工藝燒嘴主要特點(diǎn)是在水煤漿燒嘴外環(huán)氧外側(cè)再加一環(huán)形通道,CO2輸送的粉煤在該環(huán)形通道內(nèi)均布后從噴口環(huán)隙噴出,與外環(huán)氧持續(xù)反應(yīng)。工藝燒嘴結(jié)構(gòu)示于圖3。整體結(jié)構(gòu)為C-O-C-O結(jié)構(gòu)(由外至內(nèi))。

    圖2 GE氣化爐幾何尺寸

    圖3 粉漿工藝燒嘴進(jìn)料示意

    2.2 氣化模型

    粉漿氣化過程包含了復(fù)雜的流動、傳質(zhì)、傳熱過程,并且其高溫反應(yīng)包括多種均相和非均相(氣—固)反應(yīng)過程,因此其數(shù)值模型非常復(fù)雜。需要處理的模型見表1。表1中除反應(yīng)部分外,其他均為FLUENT軟件中的成熟模型[6-11]。

    2.2.1 熱解模型

    為簡化起見,本模擬中的煤顆粒脫揮發(fā)分過程采用單步模型,如式(1)所示:

    式(1)中:mp和mpc分別表示顆粒質(zhì)量和顆粒中除揮發(fā)分以外物質(zhì)的質(zhì)量,kg;t為時(shí)間,s;Tp為顆粒溫度,K;Av和Ev分別為單步脫揮發(fā)分速率的指前因子和活化能,其值[6]分別為21 000 s-1和3.28×107J/kmol。

    表1 粉漿氣化過程包含的模型

    注:(1)不考慮顆粒間碰撞,僅考慮顆粒間相互作用;(2)要求T∞大于飽和溫度;(3)包括C+H2O;C+CO2; C+H2;C+O2等。

    2.2.2 焦炭異相反應(yīng)

    根據(jù)Smith[12]的研究工作,焦炭模型的氣化反應(yīng)模型可假定在加壓條件下,焦炭異相反應(yīng)受氣體內(nèi)外擴(kuò)散過程和焦炭的本征反應(yīng)共同控制,且氣體擴(kuò)散和焦炭顆粒的本征反應(yīng)過程并不相互關(guān)聯(lián)。計(jì)算焦炭顆粒同某種氣體i的異相反應(yīng)速率如式(2):

    式(2)中:Ri表示單位表面積的焦炭顆粒與i種氣體的反應(yīng)速率,kg/(m2·s);Ri,d表示擴(kuò)散控制的速率,kg/(m2·s);Ri,k表示本征控制速率,kg/(m2·s)。

    由于氣化爐是在壓力條件下運(yùn)行的,故在計(jì)算本征反應(yīng)和擴(kuò)散反應(yīng)時(shí),均需考慮壓力的影響,本模型中采用常用的壓力n次方經(jīng)驗(yàn)公式來計(jì)入壓力的影響,Ri,d和Ri,k分別由式(3)和式(4)表示:

    式(3)(4)中:Ci為i氣體擴(kuò)散控制常數(shù),假定各氣化反應(yīng)擴(kuò)散控制常數(shù)均為4×10-14s/K0.75;T∞為氣體的溫度,K;dp為顆粒粒徑,m;Ai和Ei分別為焦炭同i氣體本征反應(yīng)的指前因子和活化能;R為氣體常數(shù),8 314 J/ kmol;Pi為氣體i的分壓,Pa;n為反應(yīng)級數(shù)。焦炭同O2、CO2、H2O和H2反應(yīng)的活化能和指前因子,以及壓力影響因子n的值根據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道及計(jì)算經(jīng)驗(yàn)共同確定,如表2所示。

    表2 公式(2)和公式(3)中的常數(shù)

    2.2.3 均相反應(yīng)

    實(shí)際氣化反應(yīng)過程包括上百種,本模型中考慮了40多種主要?dú)饣磻?yīng),整個氣化反應(yīng)的計(jì)算過程必須保證元素和能量平衡,才能保證計(jì)算得到的出口溫度和出口氣成分與實(shí)際相符。模型方程的求解過程中,動量方程、能量方程以及組分輸運(yùn)方程的插值格式均采用二階迎風(fēng)格式。速度與壓力方程的解耦采用SIMPLE算法。采用EDC(eddy-dissipation concept)處理湍流對化學(xué)反應(yīng)的影響。

    2.3 模型驗(yàn)證

    粉漿氣化模型需要對水煤漿氣化反應(yīng)、粉煤氣化反應(yīng)同時(shí)進(jìn)行模擬,同時(shí)與粉漿氣化中試實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。以1 500 t/d處理量的GE單噴嘴氣化爐和相同處理量的航天粉煤氣化爐為模擬對象,采用相同的煤種計(jì)算模擬了氣化爐內(nèi)流場分布和出口氣體組成情況。

    表3為模擬計(jì)算結(jié)果與GE現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)對比。表中氣體體積均指標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積,全文同。

    表4為模擬計(jì)算結(jié)果與航天粉煤現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)對比。

    表3 模擬結(jié)果與GE現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)對比

    表4 模擬結(jié)果與航天粉煤現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)對比

    粉漿氣化模型經(jīng)上述GE水煤漿氣化和航天粉煤氣化兩種工業(yè)數(shù)據(jù)驗(yàn)證,模擬得到的碳轉(zhuǎn)換率、有效氣組分、比氧耗等指標(biāo)與現(xiàn)場數(shù)據(jù)基本相近。

    表5為采用該模型計(jì)算的粉漿配比(50 t/d粉煤+100 t/d水煤漿)的單噴嘴粉漿氣化爐模擬計(jì)算結(jié)果與粉漿氣化爐中試現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)對比。

    表5 模擬結(jié)果與粉漿氣化中試現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)對比

    粉漿氣化模型模擬得到的粉漿配比(50 t/d粉煤+100 t/d水煤漿)下的碳轉(zhuǎn)換率、有效氣組分、比氧耗等指標(biāo)與中試數(shù)據(jù)相比,各指標(biāo)誤差率均低于5%,模型準(zhǔn)確可靠。

    3 數(shù)值模擬

    3.1 燃料性質(zhì)

    表6為氣化爐入爐煤的工業(yè)分析和元素分析,其中水煤漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)為60%。煤粉粒徑采用均一粒徑分布,統(tǒng)一為0.075 mm,粉煤含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為2%。

    表6 賽蒙特煤工業(yè)分析及元素分析

    3.2 模擬工況

    單噴嘴粉漿氣化爐數(shù)值模擬設(shè)置參數(shù)見表7。

    3.3 模擬結(jié)果

    3.3.1 粉漿配比對氣化爐溫度場的影響

    從圖4可以看出:工況1和工況4高溫火焰長度較短,工況2和工況3高溫火焰長度較長。主要是因?yàn)殡S著煤漿煤量的減少,高速氧氣的相對動能增大,帶動煤漿流速增加,火焰拉長,但同時(shí)由于綜合水分的減少,氣化爐溫度增加,霧化后的煤漿煤干燥及反應(yīng)速度加快,高溫火焰上移,因此出現(xiàn)上述現(xiàn)象,這也說明了隨著粉煤量的增加,合成氣出口溫度增加量減少。工況4高溫火焰雖然較短,但末端中溫火焰區(qū)域較大,爐膛溫度整體還是增加。

    表7 單噴嘴粉漿氣化爐數(shù)值模擬設(shè)置參數(shù)

    圖4 單噴嘴粉漿氣化爐不同粉漿配比下溫度場變化

    3.3.2 粉漿配比對氣化爐工藝參數(shù)的影響

    工況1~工況4為總投煤量1 500 t/d,氧煤比0.802不變,粉煤投煤量分別為200 t/d、300 t/d、400 t/d和500 t/d的粉漿配比工況下,單噴嘴粉漿氣化爐工藝參數(shù)的變化。從表8可以看出:保持總投煤量和氧量不變,隨著粉煤量的增加,有效氣量逐漸增加,比氧耗和比煤耗逐漸降低,碳轉(zhuǎn)化率逐漸增大,氣化爐操作溫度和合成氣出口溫度均逐漸增加。主要是因?yàn)殡S著粉煤量的增加,氣化爐內(nèi)綜合水分降低,用于水汽化升溫的能耗減少,所以工藝參數(shù)逐步優(yōu)化,爐溫升高。

    3.3.3 優(yōu)化工況下的工藝參數(shù)

    選取500 t/d粉煤+1 000 t/d水煤漿作為單噴嘴粉漿氣化爐最佳投煤量,參照工況4模擬計(jì)算結(jié)果,總氧量選取35 000 m3/h的操作溫度稍微偏高,工況5和工況6通過調(diào)整氧煤比研究對氣化爐工藝參數(shù)的影響,見表9所示。

    從表9中可以看出,隨著總氧量的減少,氣化爐操作溫度及合成氣出口溫度均顯著降低。當(dāng)總氧量為34 500 m3/h時(shí),計(jì)算操作溫度為1 236 ℃,合成氣出口溫度為1 286 ℃,滿足操作溫度及低能耗要求。隨著總氧量的減小,合成氣組分基本不變,有效氣量稍微降低,但碳轉(zhuǎn)化率降低明顯。隨著總氧量的減小,比氧耗減小,比煤耗增加。由此確定投煤量(500 t/d粉+1000 t/d漿)下的最佳氧量為34 500 m3/h,對應(yīng)的賽蒙特煤最佳氧煤比為0.789,對應(yīng)的最佳氧碳原子比為0.978,對應(yīng)的最佳設(shè)計(jì)工況為工況5。該工況下拱頂段靠近壁面處氣體溫度為1 263 ℃,較出口溫度和直段壁面溫度均低,不存在頂部超溫現(xiàn)象,因此單噴嘴粉漿氣化爐仍然采用GE拱頂擴(kuò)大段結(jié)構(gòu)。

    表8 不同粉漿配比下氣化爐主要工藝參數(shù)

    表9 優(yōu)化工況*下氧/煤比對工藝參數(shù)的影響

    *:投煤量:500 t/d粉+1000 t/d漿。

    4 結(jié) 語

    通過不同工況下的數(shù)值模擬,詳細(xì)分析了粉漿配比的變化對氣化爐內(nèi)溫度場以及氣化過程的影響。得到的主要結(jié)論如下:

    (1)粉漿配比直接影響綜合水分,保持氧煤比一致,隨著綜合水分降低,氣化爐溫度升高,有效氣組分和產(chǎn)量增加,碳轉(zhuǎn)化率略有提升;

    (2)在粉漿配比一定的條件下,隨著氧煤比的小幅降低,氣化爐溫度和碳轉(zhuǎn)化率降低,有效氣組分和產(chǎn)量略有降低;

    (3)單噴嘴粉漿氣化爐拱頂段溫度偏低,小于合成氣出口溫度和直段壁面溫度,單噴嘴粉漿氣化爐可采用GE拱頂擴(kuò)大段,結(jié)構(gòu)不變;

    (4)投煤量15 000 t/d單噴嘴粉漿氣化爐采用賽蒙特煤作為設(shè)計(jì)煤種時(shí)的優(yōu)化的設(shè)計(jì)工況為:粉漿配比(500 t/d粉煤+1 000 t/d水煤漿),氧煤比0.789,操作溫度1 236 ℃。

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