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    淺談200MW燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組調(diào)峰方式的選擇

    2016-10-11 18:59:39馬傳慶劉文
    科技視界 2016年24期
    關(guān)鍵詞:調(diào)峰

    馬傳慶 劉文

    【摘 要】燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組采用何種調(diào)峰方式與機(jī)組乃至整個(gè)發(fā)電廠的經(jīng)濟(jì)效益密切相關(guān)。本文分析了聯(lián)合循環(huán)機(jī)組啟停的經(jīng)濟(jì)性,并對(duì)低負(fù)荷運(yùn)行和兩班制運(yùn)行調(diào)峰做了經(jīng)濟(jì)性比較,為兩種方式的選擇提出合理建議。

    【關(guān)鍵詞】聯(lián)合循環(huán);調(diào)峰;方式

    0 前言

    燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組的調(diào)峰方式一般包括:(1)兩班制運(yùn)行,即夜里短時(shí)間停運(yùn),早上再啟動(dòng)。 (2)低負(fù)荷運(yùn)行,帶基荷機(jī)組降至最低技術(shù)出力運(yùn)行,當(dāng)電網(wǎng)負(fù)荷增大,機(jī)組快速帶負(fù)荷。在供氣充足的情況下,某電廠兩套燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組采用一套機(jī)組連續(xù)運(yùn)行,另一套機(jī)組調(diào)峰的運(yùn)行方式。但近些年供氣一直呈現(xiàn)量少價(jià)升的形勢(shì),通常所供的天然氣只能維持一套燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組運(yùn)行,嚴(yán)重影響電廠發(fā)電效益。本文主要對(duì)電廠燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組低負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行和兩班制調(diào)峰運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行簡(jiǎn)要分析。

    1 聯(lián)合循環(huán)機(jī)組啟停經(jīng)濟(jì)性分析

    某電廠燃?xì)饴?lián)合循環(huán)調(diào)峰機(jī)組與連續(xù)運(yùn)行機(jī)組的區(qū)別在于:聯(lián)合循環(huán)調(diào)峰機(jī)組啟停過程耗氣量、廠用電量、耗水量及啟停的設(shè)備損耗折舊費(fèi)用有所不同。

    已知條件如下,氣價(jià):0.9275元/m3,上網(wǎng)電價(jià):0.4203元/kWh,反供電價(jià):0.65元/kWh,除鹽水價(jià):e3=10元/t,聯(lián)合循環(huán)機(jī)組單位電量折舊額為0.08元/kWh。

    調(diào)峰機(jī)組啟動(dòng)到并網(wǎng)和機(jī)組開始減負(fù)荷到解列計(jì)算如下:(1)燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)到并網(wǎng)耗氣:800m3;(2)燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)耗廠用電量:200 kWh;(3)燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后到汽機(jī)并網(wǎng)需要1 h,耗氣25200m3,廠用電量:1166kWh,發(fā)電量:34000kWh。(4)汽輪機(jī)從開始減負(fù)荷到機(jī)組解列需要0.5h,耗氣3800m3,廠用電量1555kWh,發(fā)電5400kWh。

    以天然氣價(jià)格:0.9275元/m3,上網(wǎng)電價(jià):0.4203元/kWh計(jì)算,啟機(jī)所耗的天然氣及廠用電費(fèi)用共:(800+25200)×0.9275+(200+1166)×0.65=25002.9元,而上網(wǎng)電量?jī)r(jià)費(fèi)用為:34000×0.4203=14290.2元,故實(shí)際的聯(lián)合循環(huán)啟機(jī)消耗費(fèi)用應(yīng)為:25002.9-14290.2=10712.7元RMB。

    停機(jī)所耗的天然氣及廠用電費(fèi)用共:3800×0.9275+1555×0.65=4535.2元,上網(wǎng)電量?jī)r(jià)費(fèi)用為:5400×0.4203=2269.6元。故實(shí)際聯(lián)合循環(huán)停機(jī)消耗費(fèi)用應(yīng)為:4535.2-2269.6=2265.6元。

    這樣,聯(lián)合循環(huán)機(jī)組啟停機(jī)一次所消耗的費(fèi)用總共為:10712.7+2265.6=12978.3元。

    2 兩班制調(diào)峰與連續(xù)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性分析

    2.1 建立模型分析

    假設(shè):總供氣Mm3,上網(wǎng)電價(jià)為e1元/kWh,天然氣價(jià)格為:f元/m3,氣耗為X,除鹽水水價(jià)格為:w元/t,耗水量為H噸,反供廠用電價(jià)格:e2元/kWh,停機(jī)后廠用電量:G,調(diào)峰折舊費(fèi)用:K1,連續(xù)運(yùn)行發(fā)電折舊費(fèi)用:K2。啟停費(fèi)用:Y=12307元。

    調(diào)峰機(jī)組:耗完供氣M,發(fā)電獲得的總毛利潤(rùn):Y1=e(M÷X1)-(f×M)-(e2×G)-(w×H)-K1-12307(1)連續(xù)運(yùn)行機(jī)組:耗完供氣M,發(fā)電獲得的總毛利潤(rùn):Y2=e(M÷X2)-(f×M)-K2(2)

    針對(duì)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組進(jìn)行具體分析,算式(1)中,第一項(xiàng)e(M÷X1),因調(diào)峰機(jī)組開機(jī)的時(shí)間、調(diào)峰負(fù)荷不能夠確定,氣耗X1是一個(gè)變量,故第一項(xiàng)為變量。第二項(xiàng)(f×M),因供氣M不變,故第二項(xiàng)為定值。第三項(xiàng)(e2×G),因機(jī)組停機(jī)時(shí)間不確定,故廠用電量G為變量。第四項(xiàng)(w×H),調(diào)峰機(jī)組啟停一次的耗水量H為定值,即H=40t。第五項(xiàng)K1,調(diào)峰折舊費(fèi)用因發(fā)電量不確定,故為變量。

    算式(2)中,第一項(xiàng)e(M÷X2),因機(jī)組連續(xù)運(yùn)行,根據(jù)海南電網(wǎng)調(diào)峰機(jī)組實(shí)際情況,在M一定的情況下,電網(wǎng)下達(dá)的負(fù)荷不變,因此氣耗X2也是不變的,故第一項(xiàng)為定值。第二項(xiàng)(f×M)為定值。第三項(xiàng)連續(xù)運(yùn)行發(fā)電折舊費(fèi)用K2,在發(fā)電量一定的情況下K2是不變的。

    在總供氣一定的情況下,當(dāng)Y1=Y2時(shí),調(diào)峰機(jī)組與連續(xù)運(yùn)行機(jī)組利潤(rùn)一樣,當(dāng)Y1>Y2時(shí)調(diào)峰機(jī)組利潤(rùn)高,當(dāng)Y1

    2.2 實(shí)例計(jì)算

    啟機(jī)共耗氣量:25200+800=26000m3,發(fā)電量34000kWh,停機(jī)耗氣3800m3,發(fā)電量:5400kWh。啟停機(jī)一次共消耗天然氣:26000+3800=29800m3,發(fā)電量:34000+5400=39400kWh。根據(jù)電廠實(shí)際情況,全廠停機(jī)后的廠用電量為:0.0625kWh/h。燃?xì)廨啓C(jī)滿負(fù)荷時(shí)的天然氣流量為55000m3/h,一套燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組滿負(fù)荷為200MW,調(diào)峰機(jī)組以次日零點(diǎn)停機(jī)為準(zhǔn)。

    以天然氣供90萬m3計(jì)算為例,對(duì)于調(diào)峰機(jī)組,除去機(jī)組啟停后,滿負(fù)荷運(yùn)行所需的天然氣為:900000-29800=870200m3,滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間為:870 200÷55000=15.8h,滿負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行機(jī)組總發(fā)電量為20×15.8=31萬kWh,調(diào)峰機(jī)組總發(fā)電量為316+3.4+0.54=319.94萬kWh。理想調(diào)峰機(jī)組的運(yùn)行時(shí)間為:15.8+1+0.5=17.3h,調(diào)峰機(jī)組停機(jī)時(shí)間為24-17.3=6.7h,因啟停一次相當(dāng)于10h,故調(diào)峰機(jī)組均負(fù)荷為319.94÷(17.3+10)=11.7萬kW,啟停一次損耗所分擔(dān)的電量為11.7×10=117萬kWh。對(duì)于連續(xù)運(yùn)行機(jī)組而言,根據(jù)海南電網(wǎng)調(diào)頻規(guī)律情況,發(fā)電氣耗為0.32kWh/m3,總發(fā)電量則為90÷0.32=281.25萬kWh。因調(diào)峰機(jī)組停機(jī)6.7h,故耗廠用電量0.0625×6.7=0.44萬kWh,通過算式(1)得出:Y1=3 199 400×0.4203-900 000×0.927 5-4400×0.65-40×10-(1170000+3199400)×0.08-12307=144838.82元。通過算式(2)得出:Y2=2812500×0.4203-900000×0.9275-2812500×0.08=122 343.75元。因Y1>Y2,故在總供氣90萬m3時(shí),調(diào)峰機(jī)組比連續(xù)運(yùn)行機(jī)組的利潤(rùn)還要高,此時(shí)的供氣情況下應(yīng)采用機(jī)組調(diào)峰方案。

    同樣方法的實(shí)例計(jì)算得出,在供天然氣95萬m3時(shí)出現(xiàn)了Y1=Y2,達(dá)到了臨界點(diǎn),在供氣95萬m3以上時(shí)出現(xiàn)Y1﹤Y2,95萬m3以下時(shí)Y1﹥Y2。通過各供氣情況分別計(jì)算出調(diào)峰機(jī)組理想的啟機(jī)時(shí)間。

    通過上述實(shí)例計(jì)算分析和實(shí)踐驗(yàn)證,在供天然氣95萬m3時(shí),調(diào)峰機(jī)組與連續(xù)運(yùn)行機(jī)組的效益達(dá)到平衡點(diǎn),即在供氣95萬m3以下,采用機(jī)組兩班制調(diào)峰的效益較好,在95萬m3以上,采用機(jī)組連續(xù)運(yùn)行來調(diào)峰的效益較好。

    3 結(jié)語

    本文對(duì)200MW燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組啟停經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了分析,通過建模、實(shí)例分析和實(shí)踐得出了兩班制調(diào)峰和低負(fù)荷運(yùn)行效益的平衡點(diǎn),提出了合理的調(diào)峰方案,可供燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組調(diào)峰參考運(yùn)用。

    【參考文獻(xiàn)】

    [1]焦樹建.燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)[M].北京:北京機(jī)械工業(yè)出版社,2000

    [2]毛華軍.S109FA聯(lián)合循環(huán)機(jī)組調(diào)峰運(yùn)行方式的分析[J].河南:華電技術(shù),2008(8):10-12.

    [責(zé)任編輯:李書培]

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