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    泡沫驅(qū)油技術(shù)室內(nèi)實驗及參數(shù)優(yōu)化研究

    2016-09-19 02:11:50昌潤珍佘文昌楊力生張麗慶中石化河南油田勘探開發(fā)研究院河南南陽473132
    化學(xué)工程師 2016年8期
    關(guān)鍵詞:泡沫劑半衰期水驅(qū)

    昌潤珍,佘文昌,楊力生,張麗慶(中石化 河南油田勘探開發(fā)研究院,河南 南陽 473132)

    泡沫驅(qū)油技術(shù)室內(nèi)實驗及參數(shù)優(yōu)化研究

    昌潤珍,佘文昌,楊力生,張麗慶
    (中石化 河南油田勘探開發(fā)研究院,河南 南陽 473132)

    本研究針對河南油田雙河北塊IV1-3層系開展泡沫驅(qū)油技術(shù)室內(nèi)實驗及參數(shù)優(yōu)化研究。通過泡沫劑性能評價,篩選出性能較好的泡沫劑ZK-1,發(fā)泡體積251mL,泡沫消泡半衰期41min,界面張力5.7×10-3mN·m。確定了最佳泡沫劑濃度0.4%,最佳氣液比1∶1,注入速度0.5mL·min-1,注入段塞尺寸等關(guān)鍵參數(shù)。在六倍滲透率級差的非均質(zhì)物理模擬巖心驅(qū)油實驗中,聚合物驅(qū)后再進(jìn)行泡沫驅(qū)油可進(jìn)一步提高采收率8.5%。優(yōu)良的泡沫劑能有效降低油水界面張力,大幅度提高洗油效率。

    泡沫驅(qū);發(fā)泡體積;半衰期;界面張力;采收率

    雙河油田Ⅳ1-3層系含油面積8.82km2,地質(zhì)儲量1127.45×104t,油層溫度79.6℃,地層水為NaHCO3型,總礦化度7530mg·L-1,平均滲透率0.63μm2,變異系數(shù)0.72~0.86,突進(jìn)系數(shù)5.23~12.59,級差3~285,大部分在100以上,屬砂礫巖正韻律油藏,是河南油田Ⅱ類儲量聚合物驅(qū)工業(yè)化應(yīng)用最大的單元。2013年10月該區(qū)塊結(jié)束聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)階段。研究表明,仍有近一半以上的原油未被采出[1],急需攻關(guān)聚合物驅(qū)后油藏進(jìn)一步提高采收率新技術(shù),實現(xiàn)化學(xué)驅(qū)儲量的有序接替。

    低張力泡沫驅(qū)技術(shù)能夠滿足聚合物驅(qū)后油藏大幅度提高采收率的需要。泡沫驅(qū)技術(shù)與聚合物驅(qū)油技術(shù)相比能夠進(jìn)一步改善流度比,增大高滲層流動阻力,發(fā)揮低滲層作用,泡沫劑作為優(yōu)良的活性劑,能降低油水界面張力,提高洗油效率[2]。

    1 泡沫劑的篩選評價

    泡沫劑性能一般從溶液的起泡能力、泡沫的穩(wěn)定性、泡沫大小分布、攜液量等方面進(jìn)行研究,其中最重要的兩項指標(biāo)是溶液的起泡能力(即發(fā)泡體積)和泡沫的穩(wěn)定性(即消泡半衰期)被稱為泡沫綜合指數(shù)。泡沫綜合指數(shù)越大,表示泡沫性能越好;反之泡沫綜合指數(shù)越小,泡沫性能越差[3,4]。

    1.1泡沫劑基本性能評價

    實驗采用泡沫掃描儀在溫度80℃,泡沫劑質(zhì)量濃度0.4%時,對8種泡沫劑性能進(jìn)行評價。表1評價結(jié)果表明,HN-F1、HN-F2、HN-F4發(fā)泡體積均小于220mL,半衰期低于30min,說明起泡性能和泡沫穩(wěn)定性較弱;HN-F8、HN-F10、HN-F12雖然發(fā)泡體積接近250mL,但半衰期都低于30 min,表明泡沫穩(wěn)定性較差。泡沫劑HN-F7發(fā)泡體積245mL,消泡半衰期42min;ZK-1發(fā)泡體積251mL,消泡半衰期41min,表現(xiàn)出較好的起泡能力和泡沫穩(wěn)定性,因此,針對泡沫劑HN-F、ZK-1進(jìn)行性能比對。

    表1 泡沫劑起泡體積和半衰期評價Tab.1 Foaming volume and half-life period of foam agent

    1.2泡沫劑性能比對

    實驗針對泡沫性能較好的HN-F7、ZK-1進(jìn)行影響因素考察。結(jié)果見表2。

    表2 HN-F7與ZK-1的性能比對Tab.2 Performance comparison between ZK-1 and HN-F7

    表2評價結(jié)果表明,兩種泡沫劑抗鹽、抗鈣鎂、長期熱穩(wěn)定性、耐壓及抗吸附性能基本一致;ZK-1界面張力5×10-3mN·m-1,達(dá)到10-3超低數(shù)量級,明顯優(yōu)于HN-F7;具有更強(qiáng)的洗油、改變巖石表面潤濕性及乳化原油能力,能起到提高油藏整體驅(qū)油效率的作用。因此選擇ZK-1開展下一步參數(shù)優(yōu)化實驗。

    1.3最佳泡沫劑質(zhì)量濃度確定

    實驗通過考察泡沫劑ZK-1不同濃度發(fā)泡體積和消泡半衰期的變化,確定泡沫劑最佳質(zhì)量濃度。結(jié)果見表3。

    表3評價結(jié)果表明,泡沫劑質(zhì)量濃度從0.05%增加到0.4%時,泡沫綜合指數(shù)逐漸增加,繼續(xù)增加泡沫劑濃度至1.0%時,泡沫綜合指數(shù)出現(xiàn)不同程度的降低。在泡沫劑濃度0.4%時,發(fā)泡體積251mL,消泡半衰期41min,泡沫綜合指數(shù)達(dá)到臨界值。這種現(xiàn)象主要是由于泡沫劑濃度較低時,無法提供充足的表面活性物質(zhì)來形成穩(wěn)定的泡沫,因而泡沫體積量受到限制;隨著濃度的增加,相應(yīng)泡沫體積隨之增加,泡沫穩(wěn)定性變好,同時攜液量增加,因此,泡沫綜合指數(shù)逐漸增加;當(dāng)泡沫劑濃度過高時,使得表面活性物質(zhì)達(dá)到飽和后,泡沫攜液量過大,排液速度加快,多余的表活劑只能進(jìn)入液膜中,由于進(jìn)入液膜的表活劑會影響泡沫穩(wěn)定性,產(chǎn)生的泡沫有一部分迅速破裂,泡沫質(zhì)量和泡沫半衰期均降低,導(dǎo)致泡沫綜合指數(shù)較低,泡沫劑性能減弱。因此泡沫劑ZK-1優(yōu)化質(zhì)量濃度為0.4%。

    表3 ZK-1不同質(zhì)量濃度對泡沫性能影響Tab.3 Effect of ZK-1 mass concentration on the properties of foam

    1.4最佳氣液比的確定

    國內(nèi)外礦場試驗證明,泡沫作為一種特殊的流體,在多孔介質(zhì)中流動受多種因素影響,并不是以連續(xù)相遷移,滲流時泡沫不斷破滅與再生,泡沫的兩相以不同的速率在孔隙介質(zhì)中移動。同時N2注入量直接影響泡沫驅(qū)油效果,注入量不足,會造成氣泡的密度低,大小分布不均勻,泡沫穩(wěn)定性差等問題,合適的氣液比是保持泡沫穩(wěn)定流動的關(guān)鍵。實驗采用阻力因子隨氣液比變化的方法,優(yōu)化合理的氣液比。滲透率選取0.63μm2左右的人造膠結(jié)巖心(2.5×8.0cm),溫度80℃,回壓6MPa,注入速度0.5mL·min-1,泡沫劑ZK-1濃度0.4%。

    表4 阻力因子隨氣液比的變化Tab.4 Variation of drag factor with gas/liquid ratio

    從表4結(jié)果可以看出,氣液比在1∶1時,可達(dá)到最大阻力因子174。氣液比過大或過小都不利于泡沫最大量地穩(wěn)定產(chǎn)生。氣液比過小,產(chǎn)生的泡沫不夠充足,流動阻力增加不夠大,泡沫性能發(fā)揮受限;氣液比過大,產(chǎn)生的泡沫氣泡過大,流動阻力太強(qiáng),甚至不能起泡,直接出現(xiàn)接近連續(xù)的氣體驅(qū)替現(xiàn)象。因此合理氣液比選擇1∶1。

    1.5最佳注入速度確定

    實驗考察泡沫劑ZK-1不同注入速度隨驅(qū)油效率的變化情況。由于雙河IV1-3層系經(jīng)聚合物驅(qū)后進(jìn)入后續(xù)水驅(qū),為模擬油藏條件,先進(jìn)行0.5PV,濃度1800mg·L-1,粘度68.3mPa·s的聚合物驅(qū)油,再注入0.5PV,濃度0.4%的泡沫劑ZK-1。選用滲透率0.63μm2左右的人造膠結(jié)巖心(2.5×8.0cm),溫度80℃。

    表5 不同注入速度驅(qū)油實驗結(jié)果Tab.5 Experimental results of oil displacement with different injection velocity

    表5實驗結(jié)果表明,聚合物驅(qū)后開展泡沫劑驅(qū)油,提高采收率幅度隨著泡沫注入速度的增加而增加。當(dāng)注入速度在0.25mL·min-1時,低注入速度時,形成泡沫的速度及泡沫尺寸相對較小,累積滲流阻力較小,導(dǎo)致中低滲區(qū)的原油無法有效驅(qū)出,提高采收率較低;當(dāng)注入速度在0.5mL·min-1時,泡沫驅(qū)提高采收率達(dá)到8.9%,繼續(xù)增加注入速度1.5mL·min-1時,提高采收率10.1%,增幅明顯變小。因此,優(yōu)化注入速度0.5mL·min-1。

    1.6泡沫劑注入方式優(yōu)化

    在多孔介質(zhì)中,泡沫一般由以下3種機(jī)理產(chǎn)生和運移,即液膜滯后、氣泡縮頸分離和液膜分?jǐn)?。這些機(jī)理的前提條件需要氣體和液體在多孔介質(zhì)中不斷地相互作用。氣液共注方式是氣液交替注入的一種特殊形式,即氣體和液體同時進(jìn)入多孔介質(zhì)混合相互作用,由以上3種機(jī)理能夠產(chǎn)生較豐富的泡沫。交替方式注入,泡沫在多孔介質(zhì)中形成的好壞與交替段塞密切相關(guān),交替次數(shù)越多,即交替段塞越小,氣液接觸越充分產(chǎn)生的泡沫越豐富;交替段塞越大,泡沫驅(qū)效果越差[5]。

    表6 不同注入方式驅(qū)油效率評價Tab.6 Evaluation of oil displacement efficiency by different injection methods

    表6實驗考察泡沫劑不同注入方式對泡沫驅(qū)油效率的影響。物理模擬實驗采用填砂管模型(2.5×30cm),溫度80℃,回壓6MPa,注入速度0.5mL·min-1,水驅(qū)至產(chǎn)出液不含油后,再注入0.5PV,濃度1800mg·L-1,粘度68.3mPa·s的聚合物,經(jīng)后水驅(qū)至無油,采取氣液共注和氣液交替注入兩種方式,繼續(xù)注入0.5PV泡沫劑ZK-1,濃度0.4%,氣液比1∶1,后續(xù)水驅(qū)98%以上。實驗結(jié)果表明,聚合物驅(qū)后采用氣液共注方式,泡沫驅(qū)提高采收率10.3%;氣液交替注入方式提高采收率8.1%。說明氣液共注是更有效的注入方式。

    1.7注入段塞量優(yōu)化

    實驗考察不同注入段塞尺寸對泡沫劑驅(qū)油效果的影響。選取滲透率0.63μm2左右的人造膠結(jié)巖心(2.5×8.0cm),溫度80℃,先進(jìn)行0.5PV,濃度1800mg·L-1,粘度68.3mPa.s的聚合物驅(qū)油,再注入0.5PV,濃度0.4%的泡沫劑ZK-1,氣液比1∶1。

    表7 不同段塞尺寸驅(qū)油實驗結(jié)果Tab.7 Experimental results of oil displacement in different segment plug size

    表7和圖3結(jié)果表明,注入段塞量由0.1PV升至0.5PV時,泡沫驅(qū)提高采收率從3.3%增加到8.9%;繼續(xù)增加段塞量至1.0PV,泡沫驅(qū)提高采收率10.2%,提高采收率幅明顯趨緩。綜合考慮礦場注入成本等因素,優(yōu)化段塞量為0.5PV。

    2 聚合物驅(qū)后油藏泡沫劑驅(qū)油效率評價

    實驗采用物理模擬巖心實驗考察泡沫劑對聚合物驅(qū)后非均質(zhì)油層驅(qū)油效果的影響。填砂管巖心模型(2.5×30cm),高低滲透率分別為1.247和0.213μm2,滲透率極差近6倍,分別測氣相滲透率、飽和水、飽和油(模擬油粘度7.61mPa·s);并聯(lián)接入物模流程,溫度80℃,回壓6MPa,注入速度0.5mL·min-1,水驅(qū)至產(chǎn)出液不含油;再模擬油藏狀況,先注入0.5PV,濃度1800mg·L-1,粘度68.3mPa·s的聚合物,經(jīng)后水驅(qū)至無油;再采取氣液共注的注入方式,繼續(xù)注入0.5PV泡沫劑ZK-1,濃度0.4%,氣液比1∶1,注入速度0.5mL·min-1,后水驅(qū)至無油,計算泡沫劑提高采收率。

    表8 非均質(zhì)巖心驅(qū)油效率評價Tab.8 Evaluation of oil displacement efficiency in heterogeneous cores

    表8結(jié)果表明,水驅(qū)后高滲巖心水驅(qū)采出程度高達(dá)57.6%,殘余油飽和度相對較低,泡沫驅(qū)提高采收率僅比聚合物驅(qū)提高5.1%。低滲巖心水驅(qū)采出程度只有7.7%,大量殘余油未被驅(qū)出,注泡沫劑比注聚合物提高采收率13.3%,聚合物驅(qū)后再開展泡沫驅(qū)綜合提高采收率8.5%。說明聚合物驅(qū)油后開展泡沫驅(qū)能夠進(jìn)一步啟動低滲透層的殘余油,具有改善油層非均質(zhì)性的能力。

    3 結(jié)論

    (1)通過泡沫劑性能評價,優(yōu)化出性能較好的泡沫劑ZK-1。確定了最佳泡沫劑濃度、氣液比、段塞注入量、注入速度、注入方式等關(guān)鍵參數(shù),為今后礦場試驗提供理論依據(jù)。

    (2)針對聚合物驅(qū)后油藏開展泡沫驅(qū)提高采收率技術(shù)是適用于河南油田雙河北塊IV1-3層系的一種有效的三次采油方法。

    [1]王德民,程杰成,吳軍政,等.聚合物驅(qū)油技術(shù)在大慶油田的應(yīng)用[J].石油學(xué)報,2005,26(1):74-78.

    [2]劉澤凱,閔家華.泡沫驅(qū)油在勝利油田的應(yīng)用[J].油氣采收率技術(shù),1996.3(3):23-29.

    [3]伍曉林,陳廣宇,張國印.泡沫復(fù)合體系配方的研究[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā),2000,19(3):27-29.

    [4]王琦,習(xí)海玲,左言軍.泡沫性能評價方法及穩(wěn)定性影響因素綜述[J].化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù),2007.28(2):25-29.

    [5]劉宏生.聚驅(qū)后超低界面張力泡沫復(fù)合驅(qū)實驗[J].西安石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2012,27(3):72-75.

    Research on foam flooding technology experiment and parameter optimization

    CHANG Run-zhen,CHE Wen-chang,YANG Li-sheng,ZHANG Li-qing
    (Exploration and Development Research Institute of Henan petroleum Exploration Bureau,Sionopee Nanyang 473132,China)

    This study is mainly on the foam flooding technology experiment,and parameter optimization research of Layer IV1-3,Shuanghe North Block,Henan Oilfield.Through foam agent performance evaluation,the code name of the foam agent,which is ZK-1 has been determined.The results show that,this foam agent has a good performance,the volume is 251mL,the half-life is 41min,and the interfacial tension is 5.7×10-3mN·m.Meanwhile,other crucial parameters also have been figured out,such as,the optimum foam concentration is 0.4%,the best gas liquid ratio is 1∶1,and the injection rate is 0.5mL·min.In the heterogeneous physical simulation of core displacement oil experiment with six times permeability ratio,foam flooding can further improve the recovery rate of 8.5%after polymer flooding.Excellent foaming agent is not only effectively reduce the interfacial tension,but also greatly improve oil-displacement efficiency.

    foam flooding;foaming volume;half-life period;interfacial tension;oil recovery

    TE357.46

    A

    10.16247/j.cnki.23-1171/tq.20160843

    2016-03-31

    昌潤珍(1964-),女,工程師,1984年畢業(yè)于茂名石油學(xué)校地質(zhì)專業(yè),長期從事三次采油新技術(shù)研究工作,在油田化學(xué)驅(qū)提高采收率技術(shù)方面具有豐富經(jīng)驗。

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