預(yù)應(yīng)力混凝土鋼組合風(fēng)電塔架塔段優(yōu)化研究*

許　斌，李澤宇，陳洪兵

(1. 湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長沙　410082；2. 湖南大學(xué) 工程結(jié)構(gòu)損傷診斷湖南省重點實驗室，湖南 長沙　410082)

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預(yù)應(yīng)力混凝土鋼組合風(fēng)電塔架塔段優(yōu)化研究*

許斌1,2?，李澤宇1，陳洪兵1

(1. 湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長沙410082；2. 湖南大學(xué) 工程結(jié)構(gòu)損傷診斷湖南省重點實驗室，湖南 長沙410082)

以某2 MW傳統(tǒng)鋼筒結(jié)構(gòu)風(fēng)電塔架為對象，采用預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔架結(jié)構(gòu)取代原鋼筒結(jié)構(gòu)，并對組合塔架結(jié)構(gòu)的兩塔段進(jìn)行優(yōu)化.以造價為目標(biāo)函數(shù), 在塔架幾何外形不變的情況下，考慮預(yù)應(yīng)力混凝土與鋼塔段的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性、疲勞以及自振頻率、頂部最大位移等約束條件, 借助改進(jìn)的粒子群優(yōu)化算法，對預(yù)應(yīng)力混凝土和鋼塔段的高度及其截面尺寸進(jìn)行優(yōu)化.結(jié)果表明，采用粒子群算法對預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔架兩個塔段進(jìn)行優(yōu)化后，在滿足各項約束條件的前提下，組合塔架結(jié)構(gòu)形式的造價比傳統(tǒng)鋼塔架造價降低約27%.

組合風(fēng)電塔架；結(jié)構(gòu)優(yōu)化；改進(jìn)的粒子群算法；鋼筒風(fēng)電塔架

風(fēng)能作為一種蘊(yùn)藏豐富，分布廣泛，而且清潔的可再生能源，受到了全世界越來越多的關(guān)注[1-2].近年來我國風(fēng)電場建設(shè)發(fā)展迅速.對于我國能源相對短缺的湖南、貴州、云南等南方省份，風(fēng)資源大多分布在交通不便的山區(qū).風(fēng)電塔架作為水平軸風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的下部支撐，是風(fēng)機(jī)的重要組成部分.兆瓦級傳統(tǒng)鋼結(jié)構(gòu)風(fēng)電塔筒的底截面直徑一般超過4 m，接近一些國家公路運(yùn)輸容許的最大寬度和高度，因此傳統(tǒng)鋼塔筒的運(yùn)輸非常困難，而且運(yùn)輸費用高.特別是南方山區(qū)風(fēng)場建設(shè)中，重量大、長度長的鋼制塔筒的運(yùn)輸越發(fā)困難而且危險性高．此外為了建設(shè)上山道路必須花費大量額外資金，大大增加了風(fēng)電場建設(shè)的成本.

由于混凝土結(jié)構(gòu)可以現(xiàn)澆或者預(yù)制，因此采用鋼筋混凝土或者預(yù)應(yīng)力混凝土代替部分鋼結(jié)構(gòu)，形成鋼筋混凝土或者預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合風(fēng)電塔筒結(jié)構(gòu)是有效的解決之道.Singh等的研究表明預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土風(fēng)電塔架的設(shè)計比全鋼塔架具有更大的靈活性[3].Seidel對已經(jīng)建成的鋼-混凝土組合塔架和鋼塔架整體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)比較分析，說明鋼-混凝土組合塔架可以克服山區(qū)交通不便、難以運(yùn)輸?shù)膯栴}[4].牛家興對預(yù)應(yīng)力混凝土與鋼組合塔架的研究表明，預(yù)應(yīng)力混凝土與鋼組合塔架克服了傳統(tǒng)鋼管塔的運(yùn)輸及制造困難，同時也能更好地滿足目前風(fēng)機(jī)功率大型化發(fā)展趨勢對于塔架高度的需求，代表了未來風(fēng)電結(jié)構(gòu)發(fā)展的方向[5].許斌等提出了一種新型的嵌入式開孔板和穿孔鋼筋連接段結(jié)構(gòu)方案，有效地提高了塔架過渡段剛度并改善了應(yīng)力分布[6].這種組合塔架中預(yù)應(yīng)力混凝土段與鋼結(jié)構(gòu)段的高度以及各自的界面尺寸的優(yōu)化對于降低造價，保證其良好的動靜力性能具有重要意義.

Uys等以造價為目標(biāo)函數(shù)對傳統(tǒng)鋼塔架結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化[7].然而，目前對于預(yù)應(yīng)力混凝土與鋼組合塔架中鋼塔段與混凝土塔段的高度的比例以及各段的截面尺寸的優(yōu)化尚無詳細(xì)研究[8-9].Hani 等基于風(fēng)電塔架的自振周期以及穩(wěn)定性設(shè)計提出了5種優(yōu)化準(zhǔn)則并對某100 kW風(fēng)機(jī)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計[10].國內(nèi)，馬宏旺等提出了一種基于ABAQUS和遺傳算法的預(yù)應(yīng)力混凝土塔架優(yōu)化方案[11].陳俊嶺等提出了一種新的塔架結(jié)構(gòu)形式并對其進(jìn)行了優(yōu)化[12].

本文以某兆瓦級風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的傳統(tǒng)鋼塔架為對象，采用預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合風(fēng)電塔架結(jié)構(gòu)方案，考慮不同風(fēng)荷載工況下，以強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性為約束條件，以造價為目標(biāo)函數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土段和鋼塔段的高度以及各段的界面尺寸采用粒子群優(yōu)化算法(Particle Swarm Optimization, PSO)進(jìn)行優(yōu)化.兩塔段高度的優(yōu)化結(jié)果與國外文獻(xiàn)報道的預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔架工程實例吻合較好[9].

1　預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔架結(jié)構(gòu)優(yōu)化約束條件

風(fēng)電塔筒所受荷載均為偏心荷載，風(fēng)荷載作為風(fēng)機(jī)塔架設(shè)計的重要荷載之一[13]，由于其不確定性，根據(jù)相關(guān)設(shè)計規(guī)程規(guī)定，需要對4種不同風(fēng)速(平均風(fēng)速、額定風(fēng)速、切出風(fēng)速以及暴風(fēng)風(fēng)速)下的塔筒受力進(jìn)行計算.結(jié)構(gòu)設(shè)計必須滿足鋼塔架以及預(yù)應(yīng)力混凝土塔段的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求.本文以強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性作為約束條件進(jìn)行結(jié)構(gòu)的優(yōu)化求解.

1.1鋼筒段約束條件

1.1.1局部穩(wěn)定

由煙囪設(shè)計規(guī)范[14]，鋼筒段局部穩(wěn)定約束條件可表示為：

(1)

式中：Mi為塔架水平計算截面的最大彎矩設(shè)計值；Ni為相應(yīng)軸向壓力或軸向拉力設(shè)計值；Ani為計算截面處的凈截面面積；Wni為計算截面處的凈截面抵抗矩；ft為鋼材抗拉、抗壓和拉彎強(qiáng)度設(shè)計值;σcrt為塔架筒壁局部穩(wěn)定的臨界應(yīng)力值;i表示塔架i截面．

1.1.2整體穩(wěn)定

由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[15],鋼筒段整體穩(wěn)定約束條件可表示為：

(2)

式中：Abi為計算截面處的毛截面面積；等效彎矩系數(shù)βmx=1.0;Wbi為計算截面處的毛截面抵抗矩；λ為塔架長細(xì)比, 塔架可以按照懸臂梁構(gòu)件計算；φ為塔架截面軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；NEx為歐拉臨界荷載．

1.1.3強(qiáng)度

參考ASCE/AWEA RP2011[16]，確定塔筒筒壁的各項強(qiáng)度約束條件.

1)抗壓強(qiáng)度

fu≤φcFn.

(3)

(4)

Fn=Fcr；

(5)

φc=0.9；

(6)

(7)

式中:D為塔筒外徑；t為塔筒壁厚；E為彈性模量；Fy為鋼材屈服強(qiáng)度．

Q=0.038E/[Fy(D/t)]+2/3；

(8)

λ1=0.11E/Fy；

(9)

λ2=0.357E/Fy；

(10)

λmax=330.

(11)

2)抗剪強(qiáng)度

fvu≤φvFvn.

(12)

其中，

fvu=Vu/Av，

(13)

Vu為剪力設(shè)計值，Av為塔筒截面面積的一半；

Fvn=Fcr；

(14)

φv=0.9；

(15)

(16)

3)抗扭強(qiáng)度

fTu≤φTFTn.

(17)

其中，fTu=Tu/Wt，

(18)

Tu為扭轉(zhuǎn)彎矩設(shè)計值，Wt為抗扭截面模量；

FTn=Fcr；

(19)

φT=0.9；

(20)

(21)

4)綜合作用

fvu/(φvFvn)+fTu/(φTFTn)≤1,

(22)

且若fTu/(φTFTn)≤0.2，則有：

fu/(φcFn)≤1.

(23)

若fTu/(φTFTn)>0.2，則有：

[fu/(φcFn)]2+[fvu/(φvFvn)+fTu/(φTFTn)]2≤1.

(24)

1.1.4疲勞

鋼塔段的疲勞約束條件為

(25)

式中：Δσe為常幅等效應(yīng)力幅，可以根據(jù)風(fēng)場氣象資料，通過Miner 線性積累損傷法則和雨流計數(shù)法統(tǒng)計得出；[Δσ]為容許應(yīng)力幅，可通過鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[15]查得疲勞參數(shù)C,n和β求得.

1.2預(yù)應(yīng)力混凝土塔段約束條件

預(yù)應(yīng)力混凝土段的約束條件主要是對混凝土段承載能力進(jìn)行驗算.根據(jù)高聳規(guī)范[17]，混凝土塔筒筒壁厚t的最小值為tmin=100+0.01D，且不小于180 mm.1.2.1混凝土段約束條件

1)混凝土軸向應(yīng)力

根據(jù)高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[17]，混凝土軸向應(yīng)力由式(26)確定：

(26)

式中：Nk為各項荷載標(biāo)準(zhǔn)值共同作用下的截面軸向力；Npe為有效預(yù)應(yīng)力；A0為計算截面處混凝土塔筒的水平截面的換算截面面積；e0k為軸向力對界面圓心的偏心距.

對于混凝土段，要求混凝土軸向應(yīng)力滿足以下條件：

0<σc

(27)

式中：fc為混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度.

2)混凝土截面彎剪扭作用

根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[18]，混凝土截面在彎剪扭作用下需要滿足以下條件：

(28)

式中：ft為混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度；Np0為計算截面上混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)加力.

3)疲勞作用

混凝土規(guī)范[18]中對疲勞驗算給出了相關(guān)規(guī)定，要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件其正截面的混凝土、縱向預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力幅應(yīng)符合下列要求：

(29)

(30)

1.2.2塔筒混凝土-鋼連接段

風(fēng)電塔筒混凝土-鋼連接段設(shè)計需要考慮多種因素.一方面，連接段需要有良好的傳力性能；另一方面，連接段本身需要有足夠的強(qiáng)度、剛度以及穩(wěn)定性.

對于一般的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，涉及到鋼筋的綁扎和定位、混凝土澆筑等問題，工作量很大.在國外，混凝土塔筒等結(jié)構(gòu)常采用體外預(yù)應(yīng)力混凝土[19].體外預(yù)應(yīng)力混凝土的預(yù)應(yīng)力筋套管布置簡單，調(diào)整容易，簡化了后張法的操作程序，大大縮短了塔筒的施工時間；同時由于預(yù)應(yīng)力筋布置于混凝土外，混凝土澆筑方便，減少了摩擦損失且可以方便地在結(jié)構(gòu)使用過程中更換預(yù)應(yīng)力筋.本文根據(jù)截面彎矩設(shè)計值，在保證截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力的原則下，確定截面總預(yù)應(yīng)力水平.預(yù)應(yīng)力筋取36束高強(qiáng)低松弛鋼絞線，每一束有8根1×7φs15.2鋼絞線，張拉控制應(yīng)力為1 302 MPa.

1.3塔筒整體約束條件

塔筒整體約束條件主要有自振頻率和塔筒的頂部最大位移.

1)自振頻率

為了防止塔架與葉片發(fā)生共振，塔架動力特性尤為重要.一般要求風(fēng)電塔架的固有頻率應(yīng)避開風(fēng)機(jī)的葉片轉(zhuǎn)動頻率以及葉片通過頻率這兩個區(qū)段且至少相差10%[19].如圖1所示，塔筒自振頻率應(yīng)處于白色區(qū)域內(nèi).

圖1　塔架自振頻率要求Fig.1　Natural frequency constraints of tower

2)塔筒頂部最大位移

塔筒頂部最大位移應(yīng)滿足下式要求．[10]

Wmax/Wal<1.

(31)

式中：Wmax為塔筒頂部的最大位移；Wal為塔筒頂部最大容許位移.

1.4荷載組合

參考荷載規(guī)范[20]，塔架荷載組合見表1，其中DL為永久荷載，TWL為風(fēng)輪氣動荷載，WL為塔架風(fēng)荷載，PL為俯仰荷載，EL為附加荷載.

2　優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)

取塔筒造價為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù).

2.1鋼塔段材料價格計算

鋼塔段造價可以表示為：

(32)

式中：F1為鋼塔筒材料價格；C1為市場鋼制塔筒的平均價格； r為鋼筒半徑；ti(i=1,2,3,…,N)為各段鋼筒壁厚；hi(i=1,2,3,…,N)為各段鋼筒長度；N為法蘭數(shù)量(即鋼筒數(shù)量)；C為單個法蘭造價.

表1　荷載組合

2.2混凝土塔筒段價格計算

由普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼絞線的用量，塔筒混凝土段造價可表示為：

C4ρsAph4.

(33)

式中：F2為混凝土塔筒材料價格；C2,C3,C4分別為C50混凝土、普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼絞線的市場平均價格；r為混凝土塔筒半徑；t為混凝土塔筒壁厚；h4為混凝土塔筒高度；As,Ap分別為普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積.

2.3其他費用

法蘭造價、模版、腳手架、人工費、機(jī)械費、管理費、措施費、規(guī)費等費用根據(jù)《湖南省建筑工程單位估計表(99)》《湖南省建筑工程概算定額(2001)》《湖南省建筑裝飾裝修工程消耗量標(biāo)準(zhǔn)(2006)》和各類材料在湖南地區(qū)的基本價格進(jìn)行估價得到.運(yùn)輸、道路建設(shè)等其他方面的費用受工程地點等因素影響較大，難以估算，本文暫未考慮.

3　基于粒子群算法的組合塔架優(yōu)化

目標(biāo)函數(shù)和約束方程都是非線性的，其優(yōu)化問題可以表示為：

(34)

式中：z為目標(biāo)函數(shù);x=(x1,x2,…,xn)T為向量;c(x)=[h1(x),h2(x),…,hn(x)]T為函數(shù)向量;f(x)為標(biāo)量函數(shù);f(x)和c(x)為非線性函數(shù).

基本粒子群算法由于采用常數(shù)學(xué)習(xí)因子和慣性權(quán)重，尋優(yōu)結(jié)果往往不夠理想.此外，所有粒子都使用相同的學(xué)習(xí)因子和慣性權(quán)重來更新速度和位置并朝這個最優(yōu)粒子聚集，容易陷入局部最優(yōu)解，且收斂速度較慢.因此，本文采用了帶有權(quán)重函數(shù)學(xué)習(xí)因子的粒子群算法進(jìn)行優(yōu)化求解[21].其學(xué)習(xí)因子和慣性權(quán)重的計算公式為：

(35)

式中:t為迭代次數(shù)；M為最大迭代次數(shù)；wmax為最大慣性權(quán)重；wmin為最小慣性權(quán)重；c1為學(xué)習(xí)因子1；c2為學(xué)習(xí)因子2.本文利用MATLAB進(jìn)行編程，主程序為粒子群算法.先隨機(jī)生成代表設(shè)計變量的粒子送入f(x)中計算在滿足所有約束條件下的塔筒造價，即目標(biāo)函數(shù)，然后將每個粒子的目標(biāo)函數(shù)值返回主程序，用每組設(shè)計變量對應(yīng)的造價通過更新原則即式(32)更新學(xué)習(xí)因子和慣性權(quán)重，得到新的粒子的速度和位置.之后，將新粒子送入f(x)中計算造價，多次循環(huán)后得出滿足結(jié)束條件時的最優(yōu)造價[22].粒子群算法流程圖如圖2所示.

圖2　 粒子群算法流程圖Fig.2　Flow chart of PSO

在選擇設(shè)計變量時, 為減少循環(huán)次數(shù), 提高計算效率, 依據(jù)工程中的設(shè)計經(jīng)驗，對設(shè)計變量的取值范圍進(jìn)行限定.本文優(yōu)化變量及取值范圍見表2.

表2　設(shè)計變量取值范圍

4　優(yōu)化分析算例

本文以湖南某山區(qū)2 MW風(fēng)機(jī)塔筒為研究對象.該風(fēng)機(jī)塔架原設(shè)計為全鋼筒設(shè)計，現(xiàn)擬更改為預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔架結(jié)構(gòu)形式.全鋼筒塔架結(jié)構(gòu)與預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔架結(jié)構(gòu)的對比圖見圖3.原鋼塔架設(shè)計由4段鋼塔段組成，總高為77.5 m，如圖3(a)所示，現(xiàn)使用預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合風(fēng)電塔架將原設(shè)計全鋼制塔架下部整體替換為預(yù)應(yīng)力混凝土塔段，如圖3(b)所示.原鋼塔筒設(shè)計具體參數(shù)見表3.

圖3　傳統(tǒng)鋼塔架和組合塔架Fig.3　 Steel tower and hybrid tower表3　鋼塔筒原設(shè)計參數(shù)Tab.3　Original design parameters of steel tower

底部直徑/mm頂部直徑/mm壁厚/mm長度/mⅠ段440044003215.2Ⅱ段440040462020.8Ⅲ段404634851820.0Ⅳ段348526861421.5造價/萬元166.14

結(jié)合《煙囪設(shè)計規(guī)范》[14]《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[15]《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[17]《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[18]和廠家提供的風(fēng)電場荷載等條件，基于上文所述目標(biāo)函數(shù)和約束條件，對組合塔筒預(yù)應(yīng)力混凝土段與鋼塔段的高度以及兩塔段的截面尺寸進(jìn)行優(yōu)化.組合塔架的材料參數(shù)取值見表4.

表4　組合塔架材料參數(shù)

首先，對采用不同優(yōu)化算法的優(yōu)化過程進(jìn)行對比.其中，帶有權(quán)重函數(shù)學(xué)習(xí)因子的粒子群算法各參數(shù)取值分別為：最大慣性權(quán)重wmax=0.9；最小慣性權(quán)重wmin=0.4；粒子數(shù)目N=30；迭代次數(shù)M=50.標(biāo)準(zhǔn)粒子群算法的進(jìn)化各參數(shù)取值分別為：學(xué)習(xí)因子1取c1=2；學(xué)習(xí)因子2取c2=2；慣性權(quán)重w=0.5；粒子數(shù)目N=30；迭代次數(shù)M=50.運(yùn)輸時，鋼塔筒最大長度為25 m.

圖4表示的是相同條件下帶有權(quán)重函數(shù)學(xué)習(xí)因子的粒子群算法與標(biāo)準(zhǔn)粒子群算法的進(jìn)化曲線對比.可見，可變權(quán)重和變化的學(xué)習(xí)因子的粒子群算法收斂更快.

迭代次數(shù)圖4　 改進(jìn)的PSO算法和PSO算法的 進(jìn)化曲線的對比Fig.4　Evolution curve comparison of improved PSO and standrad PSO

圖5表示的是相同算法條件下不同粒子數(shù)的粒子群算法的進(jìn)化曲線對比.粒子數(shù)N=20與N=30時，進(jìn)化到15代以內(nèi)，造價即接近最小值.粒子數(shù)N=20與N=30時的計算結(jié)果區(qū)別不大，為提高計算速度，實際計算時粒子數(shù)可只取N=20.

迭代次數(shù)圖5　不同粒子數(shù)的粒子群算法的進(jìn)化曲線對比Fig.5　Evolution curve comparison of PSO with different partical number

表5表示經(jīng)過優(yōu)化之后的兩塔段高度以及塔筒截面尺寸的優(yōu)化結(jié)構(gòu)以及相應(yīng)造價.與原造價約166萬元對比可以看出，經(jīng)過粒子群優(yōu)化后，造價最終可節(jié)省約27%，可以有效減少工程投資.鋼筒段長度占塔架全長約30%，與國外現(xiàn)有文獻(xiàn)中報道的鋼塔段高度占26%的結(jié)果較為接近[4,9].考慮到我國與國外在建造費用特別是人工費上的區(qū)別，這一比值可以認(rèn)為是合理的.

表5　組合塔架高度以及截面優(yōu)化結(jié)果

5　結(jié)　論

本文采用改進(jìn)的粒子群算法，對預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合風(fēng)電塔架的結(jié)構(gòu)塔段高度以及截面尺寸進(jìn)行優(yōu)化，綜合考慮組合塔架結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性等約束條件，以造價為目標(biāo)函數(shù)，通過優(yōu)化得到了預(yù)應(yīng)力混凝土塔段與鋼塔段兩段塔架高度以及界面尺寸的優(yōu)化結(jié)果.通過本文的優(yōu)化算例，可以得出以下結(jié)論：

1)帶有權(quán)重函數(shù)學(xué)習(xí)因子的粒子群算法計算速度快于標(biāo)準(zhǔn)粒子群算法.對于本文組合塔架結(jié)構(gòu)，實際計算時粒子數(shù)可只取N=20.對于預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔架結(jié)構(gòu)的優(yōu)化問題，通過修正學(xué)習(xí)因子和權(quán)重可以提高優(yōu)化計算的精度及效率.

2)通過本文的優(yōu)化算法得出的預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合塔筒中預(yù)應(yīng)力混凝土塔段的高度約為總塔高的70%，與國外文獻(xiàn)報道結(jié)果較為接近.

3)采用預(yù)應(yīng)力混凝土-鋼組合風(fēng)電塔架結(jié)構(gòu)代替?zhèn)鹘y(tǒng)鋼結(jié)構(gòu)塔筒，通過優(yōu)化可以明顯降低塔架的造價.優(yōu)化方案能夠有效地減少造價約27%.如果考慮采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)后，混凝土的現(xiàn)場澆筑或者預(yù)制對道路運(yùn)輸?shù)囊蟠鬄榻档停梢赃M(jìn)一步降低道路建設(shè)費用，對山區(qū)風(fēng)場建設(shè)可以帶來進(jìn)一步的經(jīng)濟(jì)效益.本文暫未考慮塔架抗震等因素對塔架結(jié)構(gòu)的影響，需要進(jìn)一步開展研究.

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Geometry Optimization on Prestressed Concrete and Steel Segments of Wind Turbine Towers

XU Bin1,2?, LI Ze-yu1, CHEN Hong-bing1

(1. College of Civil Engineering, Hunan Univ, Changsha, Hunan410082, China; 2. Hunan Provincial Key Lab on Damage Diagnosis for Engineering Structures，Hunan Univ, Changsha, Hunan410082, China)

A prestressed concrete-steel hybrid tower structure was proposed to replace a conventional 2 MW steel tubular wind turbine tower structure. The height and section size of the prestressed concrete-steel hybrid tower were optimized by an updated partial swarm optimization algorithm, where the cost was taken as the optimal objective function, and the constraint conditions including the strength, stability and the stiffness of the prestressed concrete and steel tubular segments, as well as the fatigue, natural frequency, and the maximum top deflection of the hybrid tower structure were considered, but the shape of the tower was kept unchanged. The optimization results show that the total construction cost of the prestressed concrete-steel hybrid wind turbine tower satisfying all of the constraint considerations is about 27 % less than that of the conventional steel tubular wind tower.

hybrid wind turbine tower; structural optimization; particle swarm optimization(PSO); traditional steel tubular wind turbine tower

1674-2974(2016)07-0025-07

2015-11-19

國家自然科學(xué)基金資助項目(51478175),National Natural Science Foundation of China(51478175)

許斌(1972-)，男，湖北孝感人，湖南大學(xué)教授，博士

?通訊聯(lián)系人，E-mail:binxu@hun.edu.cn

TU398.9;TM614

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