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    內(nèi)部爆炸作用下鋼筒變形過程的電探針測量技術(shù)*

    2014-12-12 06:24:36秦學(xué)軍張德志史國凱劉峻嶺
    爆炸與沖擊 2014年1期
    關(guān)鍵詞:鋼筒外壁圓筒

    秦學(xué)軍,張德志,楊 軍,史國凱,劉峻嶺,王 惠,熊 琛

    (西北核技術(shù)研究所,陜西 西安710024)

    對(duì)內(nèi)部爆炸作用下鋼筒的變形,已有了許多研究。T.Duffy等[1]對(duì)彈塑性鋼環(huán)和長圓柱殼體的應(yīng)變硬化和應(yīng)變率敏感性進(jìn)行了研究。N.Rushton等[2]對(duì)內(nèi)部爆炸作用下壁厚9.5mm、長度800mm、外徑324mm的鋼筒進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬研究,證明相同爆炸當(dāng)量的圓柱形炸藥比球形炸藥使鋼筒爆心截面處的變形量大。T.Duffy等[3]假定實(shí)驗(yàn)材料為理想剛塑性體,在爆炸過程中鋼筒沿軸向沒有變形,實(shí)驗(yàn)材料對(duì)應(yīng)變硬化和應(yīng)變率效應(yīng)不敏感,對(duì)爆心截面處鋼筒的徑向位移進(jìn)行了研究。鐘方平等[4]對(duì)球形和柱形裝藥爆炸作用下的多層圓柱形鋼筒的塑性變形進(jìn)行了研究。鋼筒受爆炸沖擊后的徑向變形測量,對(duì)于爆炸力學(xué)參數(shù)的分析和研究具有重要的意義。

    目前,測量內(nèi)部爆炸作用下金屬圓筒變形主要手段有:在金屬圓筒外壁粘貼應(yīng)變計(jì)對(duì)容器的動(dòng)態(tài)變形進(jìn)行測量[5];實(shí)驗(yàn)后直接測量金屬圓筒的變形量;利用高速相機(jī)對(duì)爆炸載荷下金屬圓筒的變形進(jìn)行連續(xù)拍照[6],進(jìn)行數(shù)據(jù)處理,得到金屬圓筒的變形情況;此外,還有利用激光的多普勒效應(yīng)測量爆炸容器的徑向變形[7]。應(yīng)變片測量變形不大于0.02,且在測量中徑向變形參數(shù)需要進(jìn)一步推導(dǎo)和換算;實(shí)驗(yàn)后直接測量容器變形量,由于工具和人為因素對(duì)測量結(jié)果造成一定的誤差,也無法反映金屬圓筒變形與時(shí)間的關(guān)系;金屬圓筒變形高速攝影實(shí)驗(yàn)需要時(shí)間和空間分辨率很高的高速相機(jī)及光源等配套設(shè)備,一般實(shí)驗(yàn)室不具備實(shí)驗(yàn)條件。

    本文中,采用電探針測量技術(shù)結(jié)合數(shù)值模擬方法預(yù)估,對(duì)120g TNT和180g TNT當(dāng)量裝藥爆炸作用下、20鋼筒(兩端開口)爆心截面處外壁環(huán)向不同位置的變形量進(jìn)行分時(shí)測量,以得到爆心截面處鋼筒的變形過程。

    1 電探針測量技術(shù)

    1.1 數(shù)值模擬預(yù)估

    運(yùn)用數(shù)值模擬方法可以預(yù)估爆炸作用下鋼筒的變形,根據(jù)預(yù)估鋼筒的變形結(jié)果,可以對(duì)電探針距離鋼筒外壁的位置進(jìn)行設(shè)計(jì)。利用數(shù)值模擬方法,對(duì)120g TNT和180g TNT當(dāng)量裝藥爆炸作用下長度600mm、壁厚12mm、外徑124mm的20鋼筒的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)進(jìn)行預(yù)估。

    模擬中,空氣、炸藥采用歐拉網(wǎng)格,鋼筒采用拉格朗日網(wǎng)格,鋼筒和空氣、炸藥之間采用Euler/Lagrange耦合算法,歐拉區(qū)域兩端邊界條件設(shè)為外流模式,拉格朗日區(qū)域兩端為自由邊界。

    空氣采用理想氣體模型;炸藥采用JWL爆轟產(chǎn)物狀態(tài)方程;20鋼采用John-Cook強(qiáng)度模型和狀態(tài)方程。

    圖1為模擬計(jì)算模型,假設(shè)在爆炸作用下爆心截面處鋼筒外壁各處的變形情況相同,取爆心截面處鋼筒外壁一個(gè)特征點(diǎn)進(jìn)行分析。圖2為120和180g TNT當(dāng)量裝藥爆炸下爆心截面處的鋼筒外壁環(huán)向應(yīng)變曲線。

    數(shù)值模擬得到:120g TNT當(dāng)量爆炸時(shí),爆心截面處鋼筒外壁的最大徑向變形為約4.2%,對(duì)應(yīng)的半徑增量為約2.60mm;180g TNT當(dāng)量時(shí),最大徑向變形為約8.6%,半徑增量為約5.33mm??梢愿鶕?jù)數(shù)值模擬的結(jié)果,對(duì)電探針在鋼筒外壁周向布放進(jìn)行設(shè)計(jì)。

    圖1 計(jì)算模型示意圖Fig.1 Schematic diagram of calculation model

    圖2 爆心截面處鋼筒外壁環(huán)向應(yīng)變Fig.2 Ektexine’s loop deformation of cylindrical steel shell under center explosion

    1.2 鋼筒變形

    電探針測量內(nèi)部爆炸作用下金屬圓筒變形的方法是,在爆心截面處金屬圓筒外壁周圍不同位置處利用定位環(huán)安放電探針,電探針的數(shù)量根據(jù)實(shí)驗(yàn)的需要可以在定位環(huán)上進(jìn)行安置。根據(jù)數(shù)值模擬估算內(nèi)部爆炸作用下鋼筒的變形量,在爆心處鋼筒外的定位環(huán)上安放電探針,電探針與金屬圓筒外壁間的距離通過塞尺測量定位。球形炸藥引爆后,定位環(huán)上不同位置處的電探針與金屬圓筒接觸產(chǎn)生脈沖信號(hào),獲得金屬圓筒徑向位移與電探針接觸金屬圓筒的時(shí)間,也就得到了金屬圓筒在不同時(shí)刻的變形量。

    圖3為電探針測量鋼筒變形示意圖。鋼筒的外徑124mm、壁厚12mm、長度600mm。實(shí)驗(yàn)前在鋼筒外對(duì)定位環(huán)位置進(jìn)行固定,通過定位環(huán)利用塞尺測量各探針與鋼筒外壁間的間距,使不同位置探針與鋼筒之間的距離固定。圖4為電探針測量系統(tǒng)示意圖。

    圖3 電探針位置示意圖Fig.3 Schematic diagram of the location of electric probes

    圖4 電探針測量系統(tǒng)示意圖Fig.4 Schematic diagram of electric probes measurement system

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

    在20鋼筒內(nèi)部進(jìn)行120g TNT和180g TNT當(dāng)量的爆炸實(shí)驗(yàn)。

    在120g TNT和180g TNT當(dāng)量的爆炸實(shí)驗(yàn)中,分別設(shè)置8路探針:在爆心處設(shè)置電探針1,在定位環(huán)-18°、18°、54°、90°、126°、162°和198°等7個(gè)位置處設(shè)置電探針2~8,電探針距離鋼筒外壁面的距離l見表1~2,實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。其中,ts為探針觸發(fā)時(shí)刻,δ為變形量。

    以炸藥爆炸的時(shí)間為基準(zhǔn),可得到電探針2~8接觸壁面的準(zhǔn)確時(shí)間,即得到了鋼筒在不同時(shí)刻的變形量,表1~2為120g TNT、180g TNT當(dāng)量爆炸實(shí)驗(yàn)電探針測量結(jié)果。

    圖5 電探針測量的脈沖波形Fig.5 Waveform of electric probes measurement

    表1 120g TNT當(dāng)量爆炸實(shí)驗(yàn)電探針測量結(jié)果Table 1 Experimental result of electric probes measurement under 120g TNT charge

    通過電探針距離鋼筒壁面的距離和電探針與鋼筒的接觸時(shí)間,可以得到鋼筒外壁徑向位移與時(shí)間的關(guān)系,如圖6(a)所示。對(duì)于120g TNT和180gTNT當(dāng)量的爆炸實(shí)驗(yàn),同樣距離鋼筒外壁2.0mm的電探針,180g TNT當(dāng)量爆炸電探針與鋼筒接觸用時(shí)比120g TNT當(dāng)量爆炸短,說明180g TNT當(dāng)量爆炸時(shí)鋼筒外壁的運(yùn)動(dòng)速度更快。通過對(duì)實(shí)驗(yàn)擬合曲線進(jìn)行微分,可以估算鋼筒外壁的運(yùn)動(dòng)速度,見圖6(b)所示。120g TNT當(dāng)量實(shí)驗(yàn)鋼筒外壁的最大運(yùn)動(dòng)速度為約73m/s,180gTNT當(dāng)量實(shí)驗(yàn)鋼筒外壁的最大運(yùn)動(dòng)速度為約110m/s。

    圖6 鋼筒外壁位移和速度Fig.6 Ektexine’s displacements and velocities

    將實(shí)驗(yàn)得到的鋼筒外壁位移和時(shí)間關(guān)系與數(shù)值模擬得到的結(jié)果進(jìn)行比較,如圖7所示。兩者的趨勢比較一致,從炸藥開始爆炸到鋼筒變形結(jié)束,持續(xù)的時(shí)間在100μs以內(nèi)。

    圖7 鋼筒外壁位移的實(shí)驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果Fig.7 Experimental and simulational results of ektexine’s displacement

    實(shí)驗(yàn)后對(duì)鋼筒的變形進(jìn)行測量,120g TNT實(shí)驗(yàn)爆心截面處鋼筒外壁的最大變形量為3.68%,鋼筒外壁的徑向位移為2.28mm;180g TNT 爆炸實(shí)驗(yàn)爆心截面處鋼筒外壁的最大變形量為8.30%,鋼筒外壁的徑向位移為5.15mm。對(duì)電探針測量的爆心截面處鋼筒外壁最大徑向位移曲線求最大值,在120g TNT實(shí)驗(yàn),爆心截面處鋼筒外壁的最大徑向位移約2.33mm,與實(shí)驗(yàn)后測量得到爆心截面處鋼筒最大徑向位移的相對(duì)誤差為2.2%;在180g TNT實(shí)驗(yàn),爆心截面處鋼筒外壁的最大徑向位移約5.43mm,與實(shí)驗(yàn)后測量得到爆心截面處鋼筒最大徑向位移的相對(duì)誤差為5.8%。實(shí)驗(yàn)后爆心處鋼筒最大變形量與電探針測量的結(jié)果比較一致,證明電探針測量鋼筒變形方法是可行的。

    3 結(jié) 論

    電探針測量內(nèi)部爆炸作用下鋼筒變形,可以獲得不同時(shí)刻鋼筒的徑向位移隨時(shí)間的變化關(guān)系,獲得鋼筒在不同時(shí)刻的變形量。電探針測量鋼筒變形的方法具有原理簡單、測量變形范圍大、容易操作等優(yōu)點(diǎn),尤其適用于鋼筒的大變形測量。

    [1]Duffey T,Krieg R.The effects of strain-h(huán)ardening and strain-rate sensitivity on the transient response of elasticplastic rings and cylinders[J].International Journal of Mechanical Sciences,1969,11(10):825-844.

    [2]Rushton N,Schleyer G K,Clayton A M,et al.Internal explosive loading of steel pipes[J].Thin-Walled Structure,2008,46(7/8/9):870-877.

    [3]Duffey T,Mitchell D.Containment of explosions in cylindrical shell[J].International Journal of Mechanical Sciences,1973,15(3):237-249.

    [4]鐘方平,馬艷軍,張德志,等.多層圓柱殼鋼筒在球形和柱形裝藥爆炸作用下塑性變形的研究[J].兵工學(xué)報(bào),2009,30(2):194-196.Zhong Fang-ping,Ma Yan-jun,Zhang De-zhi,et al.Research on plastic deformation of multi-layer cylindrical steel tube subjected to blasts of spherical and cylindrical charges[J].Acta Armamentarii,2009,30(2):194-196.

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    [7]胡永樂,陳子辰,王文,等.爆炸容器動(dòng)態(tài)徑向變形非接觸測量技術(shù)[J].機(jī)械強(qiáng)度,2009,31(5):759-763.Hu Yong-le,Chen Zi-chen,Wang Wen,et al.Non-contact measurement technique for dynamic radial deformation of explosion containment vessels[J].Journal of Mechanical Strength,2009,31(5):759-763.

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