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    特厚煤層綜放開(kāi)采采空區(qū)瓦斯運(yùn)移數(shù)值模擬

    2016-09-02 09:34:00郭世杰夏彬偉
    中國(guó)科技信息 2016年8期
    關(guān)鍵詞:綜放采動(dòng)運(yùn)移

    郭世杰 夏彬偉

    特厚煤層綜放開(kāi)采采空區(qū)瓦斯運(yùn)移數(shù)值模擬

    郭世杰 夏彬偉

    針對(duì)大同礦區(qū)特厚煤層綜放開(kāi)采過(guò)程中瓦斯異常涌出的問(wèn)題,本文以大同某礦工作面為研究對(duì)象,結(jié)合“O”型圈理論分析了采動(dòng)裂隙場(chǎng)形態(tài),對(duì)采空區(qū)進(jìn)行了細(xì)致的塊狀劃分并建立了U型+走向高抽巷通風(fēng)方式的采空區(qū)幾何模型,運(yùn)用FLUENT數(shù)值模擬軟件計(jì)算分析了采空區(qū)瓦斯分布狀態(tài),研究表明采空區(qū)大量的泄壓瓦斯匯集到回風(fēng)巷側(cè)裂隙圈后進(jìn)入高抽巷,對(duì)回風(fēng)巷及上隅角瓦斯起到良好的控制作用,采空區(qū)瓦斯在采空區(qū)深部300m范圍內(nèi)達(dá)到最大,對(duì)采空區(qū)瓦斯后期治理起到指導(dǎo)作用。

    特厚煤層多采用綜放開(kāi)采工藝,開(kāi)采強(qiáng)度大,采空區(qū)范圍廣,往往伴隨著瓦斯超限等瓦斯災(zāi)害。以大同某礦為代表的特厚煤層生產(chǎn)過(guò)中多采用頂板高抽巷抽采采空區(qū)瓦斯,在一定程度上減少了瓦斯災(zāi)害,但瓦斯超限時(shí)有發(fā)生,因此,對(duì)頂板高抽巷抽采采空區(qū)瓦斯運(yùn)移進(jìn)行研究有著重要意義。

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)特厚煤層綜放工作面瓦斯運(yùn)移等相關(guān)方面進(jìn)行了研究,錢(qián)鳴高分析了采動(dòng)裂隙場(chǎng)分布特征,提出了采空區(qū)“O”型圈理論;梁運(yùn)濤等對(duì)采空區(qū)孔隙率分布及其變化規(guī)律進(jìn)行了研究;孟憲銳等研究了高瓦斯綜放開(kāi)采工作面瓦斯涌出運(yùn)移規(guī)律;張瑞林等對(duì)影響工作面瓦斯涌出的因素進(jìn)行了詳細(xì)的分析;李樹(shù)剛等分析了采動(dòng)影響下煤巖卸壓瓦斯的流動(dòng)特性,得出綜放面支承壓力與卸壓瓦斯運(yùn)移的關(guān)系;然而對(duì)特厚煤層綜放開(kāi)采工作面采用頂板高抽巷一進(jìn)兩回的通風(fēng)方式下的采空區(qū)瓦斯運(yùn)移研究較少。

    本文以大同某礦某工作面為研究對(duì)象,分析采動(dòng)裂隙場(chǎng)裂隙形態(tài),結(jié)合“O”型圈理論建立了頂板高抽巷抽采作用下得采空區(qū)瓦斯運(yùn)移模型,運(yùn)用FLUENT流體計(jì)算軟件,分析了采空區(qū)瓦斯分布,為進(jìn)一步的瓦斯治理提供理論支撐。

    工作面概況

    設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力1500萬(wàn)t/a,平均煤厚12m,屬特厚煤層,工作面采用綜放低位放頂煤一次采全高的方法,采煤厚度3.5m,放煤厚度8.5m,通風(fēng)采用一進(jìn)兩回的通風(fēng)方式,進(jìn)風(fēng)風(fēng)量為3600m3/min,回風(fēng)風(fēng)量為2400m3/min,高抽巷風(fēng)量為1200m3/min。當(dāng)前礦井工作面正?;夭善陂g絕對(duì)瓦斯涌出量保持在30~60m3/min之間。煤層頂?shù)装鍘r層柱狀圖如圖1所示。

    采動(dòng)覆巖裂隙場(chǎng)形態(tài)

    錢(qián)鳴高“O”形圈理論認(rèn)為隨著回采工作面的推進(jìn),認(rèn)為上覆巖層裂隙的發(fā)育呈現(xiàn)兩階段:1.離層裂隙在采空區(qū)中部最為發(fā)展;2.采空區(qū)中部趨于壓實(shí),而四周呈現(xiàn)離層裂隙發(fā)育的“O”形圈。

    圖1 巖層柱狀圖

    圖2 采動(dòng)裂隙帶平行于煤層平面形態(tài)示意圖

    圖3 采動(dòng)裂隙帶走向剖面形態(tài)示意圖

    圖4 采動(dòng)裂隙帶傾向剖面形態(tài)示意圖

    華明國(guó)認(rèn)為采空區(qū)裂隙場(chǎng)在空間上沿工作面走向、傾向上存在三個(gè)區(qū)域:如圖3所示從采空區(qū)深部方向來(lái)看,開(kāi)切眼和工作面位置裂隙發(fā)育程度最高,采空區(qū)中部趨于壓實(shí)裂隙密度較小;如圖4所示,沿工作面方向,進(jìn)風(fēng)巷和回風(fēng)巷位置裂隙發(fā)育程度最高,中部趨于壓實(shí)。

    采空區(qū)瓦斯運(yùn)移狀態(tài)方程

    質(zhì)量守恒方程

    有質(zhì)量守恒定律,推導(dǎo)出流體流動(dòng)質(zhì)量守恒方程的微分形式:

    式中:ρ—流場(chǎng)密度;t —時(shí)間;U —為速度矢量,u,v,w為流速在x,y,z 方向上的分量。

    動(dòng)量守恒方程

    對(duì)動(dòng)量守恒方程進(jìn)行簡(jiǎn)化,經(jīng)常用到的簡(jiǎn)化模型有二項(xiàng)式模型和指數(shù)模型:

    式中:Jx—為x 方向的壓力梯度;Kx—x方向的滲透系數(shù),ax為多孔介質(zhì)的x 方向粘性阻力系數(shù);bx—x方向慣性阻力系數(shù)。

    擴(kuò)散運(yùn)動(dòng)方程

    圖5 相似模型試驗(yàn)裂隙圈范圍

    根據(jù)菲克定律與質(zhì)量守恒定律,擴(kuò)散運(yùn)動(dòng)的微分方程為:

    式中:x —煤粒瓦斯含量,m3/t 或m3/m3;r—煤粒內(nèi)任一點(diǎn)半徑,m;t—時(shí)間,s。

    綜放面采空區(qū)及采場(chǎng)上覆巖層建模及網(wǎng)格劃分

    采空區(qū)裂隙場(chǎng)形態(tài)確定

    采動(dòng)裂隙矩形梯臺(tái)的高度

    一般情況,垮落帶的高度為采高的3~5倍。裂隙帶和垮落帶的高度可有前人總結(jié)的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算得到,在垮落帶和斷裂帶的高度分別為:

    斷裂帶:

    采動(dòng)裂隙圈的帶寬

    工作面的初次來(lái)壓和周期來(lái)壓步距決定著裂隙圈的寬度,開(kāi)切眼位置得裂隙圈帶寬相當(dāng)于初次來(lái)壓步距,為28m;工作面位置的裂隙圈帶寬約為2倍的周期來(lái)壓步距,為35m。

    采動(dòng)裂隙矩形梯臺(tái)斷裂角

    由相似模擬試驗(yàn),量得開(kāi)切眼斷裂角63°、工作面斷裂角為65°,沿傾向方向的斷裂角以工作面的斷裂角為準(zhǔn)為65°。

    ④采場(chǎng)幾何模型尺寸:

    1.煤層傾角2~5°為近水平煤層。設(shè)模型為矩形梯臺(tái)體,進(jìn)風(fēng)巷、回風(fēng)巷、高抽巷和工作面按照長(zhǎng)方體建模,進(jìn)風(fēng)巷尺寸:長(zhǎng)30m,寬5.3m,高3.5m;工作面尺寸:長(zhǎng)230m,寬5.3m,高3.5m;回風(fēng)巷尺寸:長(zhǎng)30m,寬5.3m,高3.5m;采空區(qū)長(zhǎng)400m,寬241m,高78m。

    2.高抽巷距離煤層底板20m,距回風(fēng)巷水平距離20m;高抽巷尺寸:寬3.8m,高3m。

    3.根據(jù)碎脹系數(shù)不同將采空區(qū)及上覆巖層劃分為不同區(qū)域。

    采空區(qū)滲透率的確定

    采動(dòng)裂隙場(chǎng)具有多孔介質(zhì)的特性,對(duì)不同區(qū)域取不同的碎脹系數(shù),巖石的碎脹系數(shù)由巖石的性質(zhì)及處于裂隙場(chǎng)區(qū)域位置決定。采空區(qū)滲透性和孔隙率與巖石垮落碎脹系數(shù)的研究,得出Blake-Kozeny公式:

    式中:e為滲透系數(shù);n為孔隙率;KP為巖石垮落碎脹系數(shù);Dm為多孔介質(zhì)平均粒子直徑,冒落帶取0.014~0.016m,裂隙帶取0.016~0.040m;1/e粘滯阻力為滲透系數(shù)的倒數(shù)C2慣性阻力計(jì)算方法:

    圖6 裂隙場(chǎng)沿走向剖面幾何參數(shù)圖

    圖7 裂隙場(chǎng)沿傾向剖面幾何參數(shù)圖

    圖8 采空區(qū)U+I梯臺(tái)模型

    模型邊界條件的設(shè)定

    進(jìn)風(fēng)巷位置設(shè)為進(jìn)口邊界,進(jìn)風(fēng)巷風(fēng)流速度為2.8m/ s,瓦斯?jié)舛葹?。回風(fēng)巷及高抽巷口設(shè)置為出口邊界,設(shè)置為壓力出口。其余固體邊界邊界設(shè)置為壁面。采空區(qū)底部面設(shè)置為瓦斯涌出源,按照模型和參數(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬,直至計(jì)算殘差收斂為止,可得采空區(qū)流場(chǎng)、瓦斯分布等規(guī)律特性。

    計(jì)算結(jié)果分析

    圖9 采空區(qū)工作面水平瓦斯?jié)舛确植冀孛鎴D(z=2m)

    圖10 采空區(qū)高抽巷水平瓦斯?jié)舛确植冀孛鎴D(z=22m)

    圖11 采空區(qū)z立面瓦斯?jié)舛确植冀孛鎴D(z=2、22、45m)

    表1 模型不同區(qū)域滲透率和孔隙率系數(shù)

    本次計(jì)算在本次模擬采用非耦合隱式算法,在Fluent中設(shè)置好相關(guān)條件后,通過(guò)軟件自動(dòng)初始化未知量和設(shè)定數(shù)據(jù)迭代的次數(shù)和精度,就可對(duì)8214綜采工作面采空區(qū)三維模型進(jìn)行模擬。得到采空區(qū)的瓦斯?jié)舛确植紙D。如圖9、圖10、11分別表示采空區(qū)距底板高度2m、22m、45m平面的瓦斯?jié)舛确植紙D。

    圖12 工作面水平y(tǒng)=20、120、220向采空區(qū)深部延伸瓦斯?jié)舛茸兓€圖

    圖13 采空區(qū)x立面瓦斯?jié)舛确植冀孛鎴D(x=35、100、150、200m)

    圖14 工作面水平x=35、100、200m由進(jìn)風(fēng)側(cè)向回風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛茸兓€圖

    由采場(chǎng)瓦斯在z方向截面分布圖可以看出,回風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛雀哂谶M(jìn)風(fēng)側(cè),向采空區(qū)深部瓦斯?jié)舛戎饾u升高,由z=2、z=22截面瓦斯?jié)舛确植紙D可以看出,由進(jìn)風(fēng)側(cè)到回風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛瘸商荻戎饾u升高,由于抽采負(fù)壓對(duì)氣流的導(dǎo)向作用有效降低了了回風(fēng)巷、上隅角的瓦斯?jié)舛?,?duì)于防治回風(fēng)巷、上隅角瓦斯超限起到了良好的效果。

    圖12表示工作面水平進(jìn)風(fēng)側(cè)、采場(chǎng)中部到回風(fēng)側(cè)向采空區(qū)深部延伸瓦斯?jié)舛茸兓€圖,從圖中可以看出,在進(jìn)風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛仍黾泳徛?,回風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛仍?~50m范圍增加迅速,在50m左右濃度達(dá)到30%,然后緩慢變化??傮w在300m深度瓦斯?jié)舛冗_(dá)到最大40%,再向采空區(qū)深部延伸趨于減小,模擬分析可以認(rèn)為采空區(qū)漏風(fēng)影響范圍可達(dá)到300m。

    圖14示為采空區(qū)x方向瓦斯?jié)舛确植冀孛鎴D和工作面水平x=35、100、200m由進(jìn)風(fēng)側(cè)向回風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛茸兓€圖,從圖中可以看出,向采空區(qū)延伸,瓦斯?jié)舛瘸商荻戎饾u升高,在豎直方向上,由于瓦斯的升浮作用在采空區(qū)上部瓦斯?jié)舛容^高,在x=35m截面為煤壁支撐區(qū)范圍,由進(jìn)風(fēng)側(cè)向回風(fēng)側(cè)延伸至200m范圍,瓦斯?jié)舛茸兓淮?,?00~240m范圍,瓦斯?jié)舛燃眲∩?,證明由于風(fēng)流作用,瓦斯在回風(fēng)側(cè)積聚,濃度最高達(dá)33%,在采空區(qū)中部x=100m處于離層區(qū)范圍,瓦斯?jié)舛扔蛇M(jìn)風(fēng)側(cè)向回風(fēng)側(cè)變化較為緩和,在150~240m范圍,瓦斯?jié)舛茸兓^大,濃度最高達(dá)35%,在采空區(qū)深部x=200m處于重新壓實(shí)區(qū)的范圍,瓦斯?jié)舛绕毡檩^高,且有進(jìn)風(fēng)側(cè)到回風(fēng)側(cè)濃度變化緩和,瓦斯?jié)舛仍?5%~40%波動(dòng)。

    結(jié)語(yǔ)

    1)本文結(jié)合“O”圈理論確定了采空區(qū)裂隙場(chǎng)形態(tài),對(duì)采空區(qū)進(jìn)行了細(xì)致的塊狀劃分建立了U型+走向高抽巷通風(fēng)方式的采空區(qū)幾何模型,并通過(guò)計(jì)算分析了模型對(duì)應(yīng)區(qū)域的滲透率和孔隙率等相關(guān)參數(shù);

    對(duì)U型+走向高抽巷通風(fēng)系統(tǒng)條件下的采動(dòng)裂隙場(chǎng)進(jìn)行了模擬計(jì)算,高抽巷對(duì)采空區(qū)瓦斯起到主導(dǎo)控制作用,采空區(qū)大量的泄壓瓦斯匯集到回風(fēng)巷側(cè)裂隙圈后進(jìn)入高抽巷,有效降低了回風(fēng)巷及上隅角瓦斯?jié)舛龋?/p>

    在水平方向上,從工作面位置向采空區(qū)深部瓦斯?jié)舛戎饾u升高,采空區(qū)300m深度位置瓦斯?jié)舛瓤蛇_(dá)40%,由進(jìn)風(fēng)側(cè)向回風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛戎饾u升高;從縱向看,同一處瓦斯?jié)舛扔上碌缴现饾u增大,瓦斯由于升浮作用上升到上部空間,在同一地點(diǎn),瓦斯?jié)舛扔上孪蛏铣尸F(xiàn)遞增。對(duì)礦井進(jìn)一步的瓦斯治理起到指導(dǎo)作用。

    郭世杰 夏彬偉

    重慶大學(xué)

    郭世杰,男,碩士生,1991年生。

    DOI:10.3969/j.issn.1001-8972.2016.08.007

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