同期脫冰架空輸電導(dǎo)線的動(dòng)張力特性實(shí)驗(yàn)研究

王璋奇，王　劍，齊立忠

（華北電力大學(xué) 機(jī)械工程系，河北 保定 071003）

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同期脫冰架空輸電導(dǎo)線的動(dòng)張力特性實(shí)驗(yàn)研究

王璋奇，王劍，齊立忠

（華北電力大學(xué) 機(jī)械工程系，河北 保定 071003）

摘要：架空輸電導(dǎo)線脫冰后，架空導(dǎo)線發(fā)生大幅度的非線性震蕩，其震蕩的位移和導(dǎo)線張力嚴(yán)重威脅架空線路的安全運(yùn)行。基于檔距為40 m的架空導(dǎo)線模型，通過模擬實(shí)驗(yàn)的方法對(duì)同期脫冰后的架空導(dǎo)線脫冰動(dòng)張力特性進(jìn)行研究。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：導(dǎo)線最大動(dòng)張力和最小動(dòng)張力發(fā)生在脫冰震蕩的前1—2周期內(nèi)；同期整檔脫冰時(shí)，導(dǎo)線動(dòng)張力變化幅度隨覆冰厚度增加而增大，但始終低于相同條件下的靜張力的數(shù)值；同期局部脫冰的最大動(dòng)張力隨脫冰位置的不同而變化，當(dāng)架空導(dǎo)線檔距中央局部脫冰時(shí)，將會(huì)引起更大的動(dòng)張力變化，其最大動(dòng)張力數(shù)值會(huì)出現(xiàn)大于相同覆冰條件下的導(dǎo)線靜張力情況。

關(guān)鍵字：振動(dòng)與波；脫冰振蕩；導(dǎo)線動(dòng)張力；同期脫冰；架空輸電線

對(duì)于嚴(yán)重覆冰的架空輸電導(dǎo)線，氣溫升高和風(fēng)力作用將導(dǎo)致覆冰突然脫落，從而發(fā)生架空導(dǎo)線的脫冰振蕩現(xiàn)象[1]。架空導(dǎo)線的脫冰振蕩常常導(dǎo)致架空導(dǎo)、地線間或?qū)Ь€相間的距離顯著減小，破壞了導(dǎo)、地線之間或相線之間的安全距離，從而引發(fā)相導(dǎo)線之間的閃絡(luò)事故。與此同時(shí)，脫冰振蕩造成的架空導(dǎo)線的大幅度非線性振蕩，也會(huì)引起導(dǎo)線內(nèi)的張力急劇變化，從而使連接桿塔和導(dǎo)線之間的絕緣子串、金具，以及桿塔的橫擔(dān)受到較大的動(dòng)態(tài)作用力[2]，產(chǎn)生非正常大幅振動(dòng)。區(qū)別于普通靜風(fēng)載作用下的架空線張力特性[3]，該動(dòng)張力作用會(huì)對(duì)架空線產(chǎn)生很大破壞作用，尤其是在塔-線相間的輸電線路中，因?yàn)閷?dǎo)線的脫冰振蕩使相鄰檔導(dǎo)線的張力不再平衡，異常的不平衡張力將會(huì)造成絕緣子串和金具斷裂、鐵塔橫擔(dān)發(fā)生塑性變形，甚至可能使鐵塔傾覆，2008年的電網(wǎng)冰災(zāi)事件中這類事故占有較大的比例[4]。架空導(dǎo)線的脫冰可以分為同期脫冰和非同期脫冰。同期脫冰是指給定范圍內(nèi)的覆冰同時(shí)完成脫落動(dòng)作；非同期脫冰是指給定范圍內(nèi)的覆冰在一個(gè)時(shí)間段內(nèi)，按照時(shí)序依次脫落。同期脫冰包含同期整檔脫冰和同期局部脫冰兩種情況。

計(jì)算機(jī)技術(shù)和有限元技術(shù)的發(fā)展使得以數(shù)值計(jì)算方法為基礎(chǔ)的理論分析方法受到了工程技術(shù)人員的青睞，國內(nèi)外都做了大量的關(guān)于架空線覆冰舞動(dòng)[5]、脫冰跳躍及其控制[6]的相關(guān)分析計(jì)算工作，文獻(xiàn)[7，8]對(duì)架空線整檔和部分檔脫冰跳躍的數(shù)值仿真計(jì)算，得到其跳躍過程中的動(dòng)態(tài)特性。數(shù)值仿真計(jì)算的方法具有成本低，可操作性強(qiáng)等特點(diǎn)，因而被許多學(xué)者廣泛采用，但當(dāng)前對(duì)仿真數(shù)據(jù)的實(shí)驗(yàn)佐證相當(dāng)匱乏，采用實(shí)驗(yàn)的方法對(duì)架空線脫冰跳躍過程進(jìn)行研究勢(shì)在必行。

國內(nèi)外曾開展了實(shí)際架空導(dǎo)線脫冰現(xiàn)象的觀察和實(shí)驗(yàn)研究，建立了觀冰站，對(duì)架空導(dǎo)線脫冰的特性進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，加深了對(duì)脫冰振蕩現(xiàn)象的理解和認(rèn)識(shí)，但是由于實(shí)際架空導(dǎo)線覆冰和脫冰過程的復(fù)雜性，觀察樣本非常少，缺乏代表性，因此將這些觀測(cè)結(jié)果直接用于架空導(dǎo)線的抗冰設(shè)計(jì)，仍然依據(jù)不足。架空輸電導(dǎo)線脫冰模擬實(shí)驗(yàn)可以方便地實(shí)現(xiàn)各種脫冰模式，從而彌補(bǔ)了現(xiàn)場觀測(cè)的不足。國網(wǎng)武漢高壓研究院[9]采用一段長度為235 m的真實(shí)架空線進(jìn)行脫冰的實(shí)驗(yàn)研究，脫冰工況采用遙控重物墜落的方式模擬。Jamaleddine[10－11]等在實(shí)驗(yàn)室構(gòu)建了兩檔架空線的縮小模型，其每檔長度為3.322 m，覆冰工況采用在導(dǎo)線上等間距懸掛重物實(shí)現(xiàn)，重物上連接有細(xì)電熔絲，當(dāng)通電后電熔絲熔斷，重物脫落。華北電力大學(xué)[12,13]構(gòu)建了架空導(dǎo)線脫冰實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，采用電磁鐵懸掛重物吸附的方法[14,15]和在架空導(dǎo)線上噴霧附冰的方法[16]實(shí)現(xiàn)覆冰工況模擬，脫冰模擬則采用切斷電磁鐵使得重物脫離架空線的方式實(shí)現(xiàn)。脫冰模擬成功的關(guān)鍵是保證覆冰重物能在給定的時(shí)刻準(zhǔn)時(shí)脫落，從而保證各種脫冰工況的順利實(shí)現(xiàn)。

為更深入地從實(shí)驗(yàn)角度探究架空輸電線脫冰動(dòng)力學(xué)特性，華北電力大學(xué)輸電線路工程實(shí)驗(yàn)室研制了一套架空輸電線脫冰實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)了對(duì)覆冰載荷的高精度控制，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)各類脫冰工況的模擬，并對(duì)脫冰振蕩過程中架空線動(dòng)張力變化情況進(jìn)行實(shí)時(shí)測(cè)量。本文著重討論在多種同期整檔以及同期局部檔脫冰工況下架空導(dǎo)線動(dòng)張力變化特性，研究其物理規(guī)律，以便為輸電線路抗冰設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

圖1　架空線脫冰振蕩實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

1　架空輸電線脫冰實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

圖1顯示了華北電力大學(xué)自主研發(fā)的架空線脫冰振蕩實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，系統(tǒng)由脫冰振蕩物理模塊、脫冰控制模塊以及導(dǎo)線脫冰振蕩參數(shù)采集與分析模塊等部分組成。

在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行架空線模擬脫冰實(shí)驗(yàn)研究，使用直徑為6 mm的鋼絞線模擬架空線，架設(shè)檔距為40 m。架空線上等間距安裝有20個(gè)輕質(zhì)鐵吸盤，覆冰工況的模擬采用電磁鐵懸掛重物，以吸附在吸盤上的方式來實(shí)現(xiàn)，電磁鐵編號(hào)如圖1所示，從左至右依次為1—20號(hào)。脫冰振蕩實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛥?shù)詳見表1。

脫冰控制模塊用于控制重物按照指定方式脫落，完成脫冰振蕩激勵(lì)工況的模擬，其技術(shù)關(guān)鍵為使用脫冰控制裝置實(shí)現(xiàn)對(duì)每個(gè)電磁鐵動(dòng)作執(zhí)行的精準(zhǔn)控制。當(dāng)給電磁鐵通電時(shí)，電磁鐵產(chǎn)生吸附力，實(shí)現(xiàn)覆冰工況模擬；反之，當(dāng)切斷電磁鐵供電時(shí)，電磁鐵吸附力消失，連同重物脫離導(dǎo)線，完成脫冰工況模擬。利用計(jì)算機(jī)對(duì)每路電磁鐵動(dòng)作時(shí)間進(jìn)行精確設(shè)置，從而方便地實(shí)現(xiàn)整檔脫冰、局部脫冰等多種脫冰工況的模擬。

表1　脫冰振蕩物理實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛥?shù)表

導(dǎo)線脫冰振蕩參數(shù)采集與分析模塊用于實(shí)時(shí)采集脫冰跳躍過程中架空輸電線端部軸向張力變化情況，為提高采樣精度，系統(tǒng)采用高精度采集卡DT9800對(duì)該動(dòng)張力值進(jìn)行采集，采樣頻率為1 000 Hz，AD采樣精度為16位。同時(shí)系統(tǒng)提供圖形顯示功能，可以繪制出動(dòng)張力時(shí)程曲線，以供進(jìn)一步分析研究。

架空輸電線脫冰跳躍實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場如圖2所示。

圖2　脫冰跳躍實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場圖

2　同期整檔脫冰架空導(dǎo)線動(dòng)張力

2.1同期整檔脫冰實(shí)驗(yàn)工況

同期整檔脫冰是架空導(dǎo)線脫冰研究的典型工況。在此情況下，整檔導(dǎo)線上的覆冰同時(shí)脫落，造成的導(dǎo)線振蕩位移以及導(dǎo)線動(dòng)張力的波動(dòng)最為嚴(yán)重，是架空輸電線路設(shè)計(jì)人員最為關(guān)心的設(shè)計(jì)工況之一。為考察覆冰厚度對(duì)導(dǎo)線動(dòng)張力特性的影響，參照架空輸電線路設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，選擇了三個(gè)模擬覆冰工況，各工況參數(shù)見表2。

2.2同期整檔脫冰振蕩動(dòng)張力實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

架空線是彈性體，覆冰后架空線長度發(fā)生變化，并積聚彈性勢(shì)能，導(dǎo)線張力也隨之增大。當(dāng)架空線整檔脫冰后，架空線中蓄積的彈性勢(shì)能得到釋放，轉(zhuǎn)換為架空線的動(dòng)能和重力勢(shì)能，架空線往上“回彈”運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)線的彈性伸長及其張力也隨導(dǎo)線的運(yùn)動(dòng)而發(fā)生變化。覆冰脫落后架空線往上運(yùn)動(dòng)，其彈性勢(shì)能轉(zhuǎn)換為動(dòng)能和重力勢(shì)能，動(dòng)張力逐漸減小；導(dǎo)線運(yùn)動(dòng)到最高點(diǎn)后又開始回落，重力勢(shì)能、彈性勢(shì)能和重力勢(shì)能又進(jìn)行重新轉(zhuǎn)化與分配，動(dòng)張力逐漸變大，這樣的過程循環(huán)往復(fù)進(jìn)行，產(chǎn)生波動(dòng)變化的張力，同時(shí)又由于阻尼因素動(dòng)張力呈波動(dòng)衰減狀。架空導(dǎo)線部分檔距內(nèi)的張力動(dòng)態(tài)變化將會(huì)在鄰近的鐵塔上產(chǎn)生不平衡張力，該波動(dòng)形式的動(dòng)張力會(huì)對(duì)鐵塔施加振動(dòng)激勵(lì)，誘發(fā)鐵塔低頻大幅擺動(dòng)。

根據(jù)表2中的參數(shù)，選擇不同質(zhì)量的覆冰和重物等間距懸掛在架空線上，撥動(dòng)控制箱上的控制開關(guān)，實(shí)現(xiàn)架空導(dǎo)線的整檔脫冰，安裝在架空導(dǎo)線端部的張力傳感器實(shí)時(shí)記錄脫冰后架空導(dǎo)線振動(dòng)過程中的動(dòng)張力變化情況。同期整檔脫冰時(shí)，架空導(dǎo)線動(dòng)張力的測(cè)量結(jié)果如圖3所示。

圖3　同期整檔脫冰動(dòng)張力時(shí)程曲線

由圖3可知，隨著架空導(dǎo)線覆冰厚度的增加，導(dǎo)線內(nèi)的初始靜張力也隨之增加。架空導(dǎo)線脫冰后，導(dǎo)線動(dòng)張力隨時(shí)間振蕩衰減，變化幅度和規(guī)律與導(dǎo)線覆冰的厚度相關(guān)，最后達(dá)到無冰狀態(tài)所對(duì)應(yīng)的靜張力。不同工況下，動(dòng)張力的特征參數(shù)見表3。

表2　同期整檔脫冰實(shí)驗(yàn)工況

表3　導(dǎo)線動(dòng)張力參數(shù)

由表3可知，架空導(dǎo)線動(dòng)張力振幅隨著覆冰厚度的增加而愈發(fā)劇烈，這是由于覆冰厚度越大，架空導(dǎo)線中存儲(chǔ)的彈性勢(shì)能越大，往上躍起時(shí)轉(zhuǎn)換為架空導(dǎo)線重力勢(shì)能的量也越多，架空導(dǎo)線跳起的高度也越高，同時(shí)也會(huì)顯得越發(fā)松弛，導(dǎo)線的張力就相對(duì)較小。同時(shí)，在架空線下落時(shí)，下降到最低點(diǎn)處所積聚的能量也同樣較大，即張力峰值也相應(yīng)地有所增加。

三種同期整檔脫冰工況下，架空導(dǎo)線動(dòng)張力最小值均出現(xiàn)在第一次谷值處，最大值均出現(xiàn)在第二次峰值處。張力最小值在脫冰動(dòng)作后出現(xiàn)的時(shí)間隨著覆冰厚度的增加而增大，但其間時(shí)間差很短，不超過400 ms。

三種同期整檔脫冰工況下，由于架空導(dǎo)線比載是不同的，動(dòng)/靜張力的數(shù)值差別很大，不便于分析。為此，本文將實(shí)驗(yàn)中得到的導(dǎo)線動(dòng)張力的最值表示成相應(yīng)工況下導(dǎo)線靜張力的百分比，并由此分析導(dǎo)線動(dòng)張力最值與覆冰厚度之間的關(guān)系，如圖4所示。

由圖4可知，在4 mm到8 mm覆冰區(qū)間，隨著覆冰厚度的增加，動(dòng)張力峰值和谷值占初始張力的百分比在不斷地減小。圖4表明，在脫冰后的架空導(dǎo)線振動(dòng)過程中，導(dǎo)線中的動(dòng)張力變化是非常劇烈的，變動(dòng)范圍（峰谷值之差）可以達(dá)到靜張力的50%以上。

圖4　動(dòng)張力最大/最小值占初始張力百分比隨覆冰厚度變化

3　同期局部脫冰架空導(dǎo)線動(dòng)張力

3.1同期局部脫冰實(shí)驗(yàn)工況

通過在架空線上懸掛20個(gè)重物的方式模擬覆冰工況，脫冰動(dòng)作由架空輸電線脫冰實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)控制，其每一路重物可以單獨(dú)執(zhí)行動(dòng)作，對(duì)其中某幾路電磁鐵進(jìn)行脫冰動(dòng)作即可模擬局部脫冰工況。依據(jù)實(shí)際導(dǎo)線設(shè)計(jì)過程中的工況需要，模擬局部脫冰實(shí)驗(yàn)工況如表4所示，其中電磁鐵脫落位置項(xiàng)中電磁鐵號(hào)數(shù)即為圖1中所標(biāo)示的電磁鐵標(biāo)號(hào)。為研究同期局部脫冰動(dòng)張力特性，此處采用4 mm厚覆冰工況進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。

表4　局部脫冰實(shí)驗(yàn)工況

3.2同期1/2檔脫冰架空導(dǎo)線動(dòng)張力

根據(jù)對(duì)稱原則設(shè)計(jì)的同期1/2檔脫冰實(shí)驗(yàn)工況，分別為左邊1/2檔、中間1/2檔和右邊1/2檔，它們對(duì)應(yīng)于表4中的局部脫冰工況2-1、2-2和2-3。架空線1/2檔脫冰時(shí)，架空線脫冰控制系統(tǒng)只控制20個(gè)重物中10個(gè)重物脫落，剩下的10個(gè)重物仍然作為覆冰附著在架空線上，其具體脫落位置參見表4和圖1。架空導(dǎo)線動(dòng)張力時(shí)程曲線如圖5所示。

可見，左邊1/2檔脫冰振蕩和右邊1/2檔脫冰振蕩動(dòng)張力變化時(shí)程趨勢(shì)與大小幾乎一致，兩條曲線幾乎重合，架空輸電線1/2檔脫冰振蕩呈現(xiàn)高度對(duì)稱性。中間同期1/2檔脫冰時(shí)，動(dòng)張力表現(xiàn)較規(guī)整的衰減波形，而當(dāng)脫冰位置發(fā)生在檔邊位置時(shí)，動(dòng)張力時(shí)程曲線則呈不規(guī)則衰減波形。

圖5　同期1/2檔脫冰導(dǎo)線動(dòng)張力

由圖5可知，架空導(dǎo)線中間1/2檔脫冰時(shí)，導(dǎo)線動(dòng)張力變化的峰值大于左右兩邊同期1/2檔脫冰產(chǎn)生的導(dǎo)線動(dòng)張力峰值，且前者所產(chǎn)生的動(dòng)張力谷值遠(yuǎn)小于后者。這表明在脫冰量相同的情況下，中間位置的脫冰對(duì)架空導(dǎo)線的安全運(yùn)行的危害更大一些。

3.3同期1/5檔脫冰架空導(dǎo)線動(dòng)張力

根據(jù)對(duì)稱原則設(shè)計(jì)同期1/5檔脫冰實(shí)驗(yàn)工況，分別為左邊1/5檔、左中1/5檔、中間1/5檔、右中1/5檔和右邊1/5檔，同期1/5檔脫冰的5個(gè)實(shí)驗(yàn)工況對(duì)應(yīng)于表4中的局部脫冰工況3-1到3-5。架空線1/5檔脫冰時(shí)，控制整檔20個(gè)重物中的4個(gè)執(zhí)行脫冰動(dòng)作，其余的重物仍然吸附在架空線上，以模擬部分檔脫冰振蕩過程。

圖6　同期1/5檔對(duì)稱位置脫冰導(dǎo)線動(dòng)張力

同期1/5檔脫冰的5個(gè)實(shí)驗(yàn)工況中，工況3-1和3-5以及工況3-2和3-4為相對(duì)于檔中位置對(duì)稱的脫冰工況，其動(dòng)張力對(duì)比如圖6所示。

由圖6可知，1/5檔脫冰時(shí)與1/2檔脫冰情況一樣，也呈高度的對(duì)稱性，圖6（a）和圖6（b）中的兩條曲線分別幾乎重合，即當(dāng)部分檔脫冰工況相對(duì)于檔中對(duì)稱時(shí)，架空導(dǎo)線的動(dòng)張力變化時(shí)程一致。

圖7顯示了工況3-1、3-2和3-3的動(dòng)張力時(shí)程。

圖7　同期1/5檔脫冰導(dǎo)線動(dòng)張力時(shí)程曲線

圖7的導(dǎo)線動(dòng)張力時(shí)程表明：當(dāng)脫冰位置位于檔中時(shí)，導(dǎo)線動(dòng)張力變化最為劇烈，動(dòng)張力的峰谷值變化最大，導(dǎo)線動(dòng)張力的最大值甚至有可能超過覆冰情況下靜張力的數(shù)值，應(yīng)引起注意；而當(dāng)脫冰位置越靠近檔邊位置時(shí)，動(dòng)張力變化的峰谷值變化幅度則明顯減小。

比較4 mm厚覆冰情況下，同期整檔脫冰、中間同期1/2檔脫冰和中間同期1/5檔脫冰時(shí)，架空導(dǎo)線動(dòng)張力時(shí)程曲線（圖3、圖5、圖7）可以發(fā)現(xiàn)，脫冰后動(dòng)張力波動(dòng)圍繞中心張力值（也即各工況導(dǎo)線最終靜止?fàn)顟B(tài)張力值）隨脫冰量和脫冰位置而變化，脫冰量越大，脫冰位置越靠近檔中，該中心張力值越小。相反，動(dòng)張力波動(dòng)幅值大小則隨脫冰量增加及脫冰位置靠近檔中程度的增加而增大。

4結(jié)　語

采用架空線脫冰振蕩實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)一段檔距為40 m的模擬架空線進(jìn)行了整檔和局部檔同期脫冰振蕩實(shí)驗(yàn)研究，系統(tǒng)采集了脫冰振蕩過程中架空線軸向動(dòng)張力變化值，并對(duì)該動(dòng)張力變化特性進(jìn)行了分析比較，主要的結(jié)論有：

(1)架空導(dǎo)線脫冰后，導(dǎo)線內(nèi)的動(dòng)張力呈現(xiàn)衰減振蕩的過程，其所圍繞的波動(dòng)中心張力值隨著脫冰量的增加和脫冰位置靠近檔中程度的增加而減小，動(dòng)張力波動(dòng)幅值大小則規(guī)律相反；

(2)架空導(dǎo)線發(fā)生同期整檔脫冰后，導(dǎo)線動(dòng)張力的最大和最小值出現(xiàn)在脫冰后的1到2個(gè)振蕩周期內(nèi)，導(dǎo)線的最小動(dòng)張力隨著覆冰厚度的增加而降低；

(3)同期整檔脫冰后架空導(dǎo)線發(fā)生振蕩，導(dǎo)線動(dòng)張力變化明顯，其變動(dòng)范圍（峰谷值之差）可達(dá)到相應(yīng)覆冰條件下的初始靜張力的50%以上；

(4)架空導(dǎo)線同期局部脫冰情況下，最大動(dòng)張力隨脫冰位置的不同而變化，當(dāng)架空導(dǎo)線檔中局部脫冰時(shí)，會(huì)引起更大的動(dòng)張力變化，其最大動(dòng)張力數(shù)值會(huì)出現(xiàn)大于相同覆冰條件下的導(dǎo)線初始靜張力的情況。

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E-mail:wangzq2093@163.com

中圖分類號(hào)：O329；TM726

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

DOI編碼：10.3969/j.issn.1006-1335.2016.01.034

文章編號(hào)：1006-1355(2016)01-0157-06

收稿日期：2015-08-21

作者簡介：王璋奇(1964-)，男，陜西大荔人，博士，教授，主要研究方向：輸電線路工程、新能源技術(shù)與設(shè)備、動(dòng)力學(xué)分析與控制。

通訊作者：王劍(1989-)，男，江蘇揚(yáng)中人，博士研究生，主要研究方向：架空輸電線舞動(dòng)分析及其監(jiān)測(cè)。

Experimental Study on the Dynamic Tension Characteristics of the Overhead Transmission Conductor under Synchronous Ice Shedding

WANG Zhang-qi,WANGJian,QI Li-zhong

(Department of Mechanical Engineering,North China Electric Power University, Baoding 071003,Hebei China)

Abstract:After the ice shedding,the nonlinear oscillation of overhead conductors with large amplitude will occur.The oscillation displacement and tension of the conductors will threaten the safe operation of the overhead transmission lines severely.Based on the overhead transmission conductor model with a span of 40m,the overhead conductor’s dynamic tension characteristics after the synchronous ice shedding were studied though a simulation test.The results show that the maximum dynamic tension and minimum dynamic tension of the conductor always occur in the first and second oscillation cycles.In the synchronous ice shedding of the whole span of the conductor,the maximum dynamic tension increases with the increasing of the ice thickness,but its value is always lower than that of the static tension under the same icing condition. For the partial span synchronous ice shedding,the maximum dynamic tension changes with the locations of ice shedding of the overhead conductor.The central partial span ice shedding may cause greater dynamic tension in the conductor,and its maximum dynamic tension value may be greater than that of the static tension under the same icing condition.

Key words:vibration and wave;ice shedding oscillation;dynamic tension;synchronous ice shedding;overhead transmission lines