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    天津市濱海新區(qū)軟黏土蠕變試驗及長期強度研究

    2016-07-26 03:13:48張紹慶
    海河水利 2016年3期
    關(guān)鍵詞:濱海新區(qū)試驗

    張紹慶

    (天津市水務(wù)工程建設(shè)管理中心,天津 300204)

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    天津市濱海新區(qū)軟黏土蠕變試驗及長期強度研究

    張紹慶

    (天津市水務(wù)工程建設(shè)管理中心,天津300204)

    摘 要:天津市濱海新區(qū)由新近吹填的軟黏土組成。軟黏土含水率較高、滲透性差且壓縮性高,一般處于欠固結(jié)狀態(tài),土體的變形隨時間變化明顯,具有蠕變性,在工程施工、運行期常常會發(fā)生較大的塑性流動變形,導(dǎo)致地基變形引發(fā)工程事故。針對天津市濱海地區(qū)軟黏土的蠕變特征,采用實驗室自制的加荷設(shè)備,進行了三軸不固結(jié)不排水蠕變室內(nèi)試驗,研究了軟黏土的蠕變特性。使用貫入儀測量軟黏土蠕變前后的強度,分析了蠕變對軟黏土強度的弱化作用。

    關(guān)鍵詞:軟黏土;蠕變;試驗;長期強度;殘余強度;濱海新區(qū)

    天津市濱海新區(qū)大部分由軟黏土組成,是近幾十年來吹填而成的。天津濱海軟黏土吹填土因沉積時間短含水率較高、滲透性差且壓縮性高,與其他沿海地區(qū)軟土有差別,沒有達到正常的固結(jié)狀態(tài),在地基處理前常常處于欠固結(jié)狀態(tài)。天津市軟黏土吹填土的壓縮性及變形隨時間變化非常明顯,具有蠕變特性,在工程施工、運行期常常會發(fā)生較大的塑性流動變形,導(dǎo)致地基變形引發(fā)工程事故。

    本文針對天津市濱海地區(qū)軟黏土的蠕變特征,采用自制加荷設(shè)備進行了三軸不固結(jié)不排水蠕變室內(nèi)試驗研究軟黏土的蠕變特性。使用貫入儀測量軟黏土蠕變前后的強度,分析了蠕變對軟黏土強度的弱化作用。

    1 試驗土樣和方法

    1.1試驗土樣

    為全面分析天津濱海地區(qū)軟黏土的蠕變特性,選取的土樣需要有代表性。本文選取了天津濱海新區(qū)不同場地的原狀土樣,共進行了25組三軸蠕變室內(nèi)試驗。不同場地試驗土樣的物理性質(zhì)統(tǒng)計結(jié)果見表1,本文重點進行蠕變分析的3個土樣的基本物理性質(zhì)指標(biāo)見表2。

    表1 不同場地土樣物理性質(zhì)統(tǒng)計

    表2 代表性土樣基本物理性質(zhì)指標(biāo)

    1.2試驗設(shè)備與方案

    1.2.1試驗設(shè)備

    (1)試驗儀器設(shè)備。室內(nèi)蠕變試驗需要儀器設(shè)備對土樣施加長時間恒定的偏壓力,而常規(guī)的三軸試驗儀難以施加恒定的偏壓力。因此,需要對三軸試驗儀進行改造,將砝碼放置于支架上,從而提供恒定壓力并以偏壓方式作用于土樣上,改造的設(shè)備如圖1所示。

    (2)加壓系統(tǒng)。土樣的圍壓是通過空壓泵施加的,通過壓力室的內(nèi)水傳遞作用向土樣施加均布的圍壓,圍壓壓力的大小可由調(diào)壓閥調(diào)節(jié)。自制的施加恒定的豎向偏壓力的儀器設(shè)備如圖1所示,支架重心要求與壓力室的軸向加壓軸重合,通過在支架上施加砝碼來實現(xiàn)恒定的豎向偏壓力。以上荷載施加提供了蠕變的條件,即圍壓荷載不變的環(huán)境下提供恒定的豎向偏壓力。

    圖1 改造的三軸蠕變剪切儀

    1.2.2試驗方案

    (1)加載方式。首先施加圍壓以使土樣固結(jié),進行了圍壓為30和50 kPa的三軸試驗。然后針對每種圍壓,為避免試驗結(jié)果的離散性,采用分級施加偏壓的方式。施加恒定的偏壓后,觀察軸向變形情況,變形達到穩(wěn)定后再施加下一級荷載,直至土樣破壞。施加的分級荷載增量Δ(σ1-σ3)為7 kPa。

    (2)數(shù)據(jù)采集。以施加偏應(yīng)力荷載開始時間為測量起始時間,開始時測得的是瞬時變形。然后在分級施加偏壓過程中,分別采集1 min、5 min、10 min、30 min、1 h、2 h、4 h、8 h、12 h、24 h、36 h、48 h的變形量,并實時分析每一段增量時間內(nèi)土樣的變形速率。當(dāng)觀測的增量時間段內(nèi),土樣的變形速率逐步減小并趨于一個很小的相對穩(wěn)定值,此階段稱為蠕變衰減階段I;當(dāng)發(fā)現(xiàn)土樣的變形速率有逐漸增大現(xiàn)象,則需要減少采集數(shù)據(jù)的時間間隔,因該階段可能是土樣由等速蠕變階段II向加速蠕變階段III的過渡,需要更小的數(shù)據(jù)采集間隔才能分析出2個階段的分界點。

    (3)變形穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)。12 h內(nèi)土樣的變形小于0.005 mm。

    (4)破壞標(biāo)準(zhǔn)。因為天津濱海地區(qū)的軟黏土含水率較高,破壞時沒有一般軟黏土具有的典型脆性剪切破壞帶,故在蠕變試驗中當(dāng)測量得到的軸向變形達到土樣高度的15%時則可判定土樣破壞。

    2 試驗結(jié)果及分析

    采用陳宗基教授提出的陳氏法進行蠕變試驗數(shù)據(jù)的處理與分析,得到天津濱海地區(qū)軟黏土的蠕變特性。3個典型場地蠕變特性分析結(jié)果如下:

    (1)應(yīng)變-時間分析。3個典型土樣的應(yīng)變-時間關(guān)系,如圖2—4所示。從圖2—4可以看出,蠕變變形隨著應(yīng)力的增加而增大。在低應(yīng)力情況(τ<τs1)下,土樣變形相比瞬時變形沒有顯著增加,并且變形達到穩(wěn)定經(jīng)歷的時間較短,基本上是小于3 h的。在低應(yīng)力水平,蠕變曲線表現(xiàn)為蠕變衰減穩(wěn)定階段,土樣變形隨時間緩慢增長并趨于穩(wěn)定,最終變形為一定值,為最終的變形量。在高應(yīng)力情況下,流動性強度快速降低、變形迅速增大導(dǎo)致土樣破壞。當(dāng)應(yīng)力τ≥τs1時,蠕變曲線出現(xiàn)明顯的穩(wěn)定流動階段(γ?=常數(shù)) ;當(dāng)應(yīng)力τ≥τs2時,蠕變曲線進入急劇流動階段,變形迅速增加,試樣在極短時間內(nèi)發(fā)生破壞。

    圖2 NO.16圍壓30 kPa下應(yīng)變-時間關(guān)系

    圖3 NO.19圍壓50 kPa下應(yīng)變-時間關(guān)系

    圖4 NO.23圍壓50 kPa下應(yīng)變-時間關(guān)系

    (2)應(yīng)變-時間雙對數(shù)關(guān)系分析,如圖5—7所示。從圖5—7可以看出,經(jīng)過對數(shù)處理后,應(yīng)變和時間的雙對數(shù)關(guān)系曲線具有明顯的線性關(guān)系。不同偏壓力的關(guān)系曲線基本上是相互平行的,只有在接近破壞時,應(yīng)變有明顯增加。

    圖5 NO.16圍壓30 kPa下應(yīng)變-時間雙對數(shù)關(guān)系

    圖6 NO.19圍壓50 kPa下應(yīng)變-時間雙對數(shù)關(guān)系

    圖7 NO.23圍壓50 kPa下應(yīng)變-時間雙對數(shù)關(guān)系

    (3)應(yīng)變速率對數(shù)-應(yīng)變關(guān)系分析,如圖8—10所示。從圖8—10可以看出,應(yīng)變速率對數(shù)-應(yīng)變關(guān)系曲線為有輕微弧度的曲線。當(dāng)偏應(yīng)力較小時,曲線可近似為直線,曲線的弧度很小。但當(dāng)偏應(yīng)力增大到一定程度后,曲線弧度有所增加,特別是當(dāng)土體接近破壞時,曲線弧度較大,具有明顯的非線性關(guān)系。

    圖8 NO.16圍壓30 kPa下應(yīng)變速率-應(yīng)變關(guān)系

    圖9 NO.19圍壓50 kPa下應(yīng)變速率-應(yīng)變關(guān)系

    圖10 NO.23圍壓50 kPa下應(yīng)變速率-應(yīng)變關(guān)系

    (4)應(yīng)變速率-時間雙對數(shù)關(guān)系分析,如圖11—13所示。從圖11—13可以看出,在土體未破壞之前,應(yīng)變速率的對數(shù)與時間的對數(shù)呈線性關(guān)系,應(yīng)變速率的對數(shù)值隨時間對數(shù)逐漸減小,并且在相同的圍壓條件下,不同偏壓力的應(yīng)變速率-時間雙對數(shù)關(guān)系曲線是平行的,應(yīng)變速率的對數(shù)值隨時間對數(shù)的減小速率與偏壓力無關(guān)。當(dāng)施加應(yīng)力達到破壞應(yīng)力時,該關(guān)系曲線向時間對數(shù)軸彎曲甚至出現(xiàn)拐點,土樣破壞。由此可見,巖土工程中關(guān)心的應(yīng)力值范圍,應(yīng)變速率對數(shù)和時間對數(shù)呈線性關(guān)系,從而可以據(jù)此建立經(jīng)驗本構(gòu)關(guān)系。

    圖11 NO.16圍壓30 kPa下應(yīng)變速率-時間雙對數(shù)關(guān)系

    圖12 NO.19圍壓50 kPa下應(yīng)變速率-時間雙對數(shù)關(guān)系

    (5)應(yīng)變速率對數(shù)-偏應(yīng)力關(guān)系分析,如圖14—16所示。從圖14—16可以看出,應(yīng)變速率對數(shù)值與偏應(yīng)力呈線性關(guān)系,并且相同圍壓下各曲線為平行曲線。不同圍壓下應(yīng)變速率對數(shù)值與偏應(yīng)力關(guān)系曲線斜率不相同,圍壓越大,曲線斜率越小,即曲線坡度越緩。

    圖13 NO.23圍壓50 kPa下應(yīng)變速率-時間雙對數(shù)關(guān)系

    圖14 NO.16圍壓30 kPa下應(yīng)變速率對數(shù)-偏應(yīng)力關(guān)系

    圖15 NO.19圍壓50 kPa下應(yīng)變速率對數(shù)-偏應(yīng)力關(guān)系

    圖16 NO.23圍壓50 kPa下應(yīng)變速率對數(shù)-偏應(yīng)力關(guān)系

    (6)偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系分析,如圖17—19所示。從圖17—19可以看出,偏應(yīng)力和應(yīng)變關(guān)系曲線存在著明顯的拐點,從拐點處開始土體進入黏塑性變形,拐點處對應(yīng)的應(yīng)力值就是軟黏土開始發(fā)生塑性流動變形的強度σs。當(dāng)偏應(yīng)力小于σs時,應(yīng)變隨著偏應(yīng)力增加是線性關(guān)系,體現(xiàn)了彈性階段的性質(zhì)。當(dāng)偏應(yīng)力大于σs后,軟黏土呈現(xiàn)顯著的流動性,從關(guān)系曲線上看曲線向變形軸偏移,變形增大,即蠕變使得土體的強度弱化。

    圖17NO.16圍壓30 kPa下偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

    圖18 NO.19圍壓50 kPa下偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

    圖19 NO.23圍壓50 kPa下偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

    3 蠕變性土的長期強度試驗

    天津濱海地區(qū)軟黏土是新近吹填而成的,一般處于欠固結(jié)狀態(tài),含水率較高、滲透性差并且壓縮性高,其強度會隨著時間而降低。因此,在工程設(shè)計、施工及運行中,天津濱海新區(qū)軟黏土穩(wěn)定性計算分析不能直接采用軟黏土蠕變之前的強度,而應(yīng)該考慮因蠕變降低之后的強度。事實上,天津濱海新區(qū)很多軟黏土地基在施工期所受的剪應(yīng)力一般低于不排水強度,這時地基不會發(fā)生破壞,但經(jīng)過長時間運行,很多結(jié)構(gòu)因為地基的流動變形而發(fā)生了破壞,這些事實也證明了蠕變對土體強度具有明顯的弱化作用。這里,使用貫入儀測量軟黏土蠕變前后的強度,分析了蠕變對軟黏土強度的弱化作用。

    3.1長期強度極限和殘余強度概念

    在軟黏土的設(shè)計、施工和運行初期的穩(wěn)定分析中,一般采用的強度值是軟黏土的短期強度,是通過在常規(guī)抗剪試驗中使土樣在規(guī)定的短時間內(nèi)破壞所對應(yīng)的強度值。若通過長期施加恒定的偏壓力進行長達數(shù)月的試驗,其抗剪強度會隨著試驗歷時而降低,最終土體發(fā)生破壞時對應(yīng)的強度就是土體的長期抗剪強度τ∞。土體發(fā)生破壞后,土體的強度并沒有完全消除,而是有殘余下來的強度,也就是殘余強度。長期強度τ∞是土體未破壞之前的極限強度值,既有摩擦力也有黏聚力;而殘余強度由于土體遭受了剪切破壞,黏聚力已經(jīng)消失,只剩下摩擦力。一般而言,土體的長期強度τ∞大于殘余強度。如果軟黏土承受的偏壓力小于等于長期強度τ∞,則可判定軟黏土永遠不會剪切破壞。

    3.2長期強度極限值的測定方法

    要測量土體的長期強度極限值,首先要用1.2節(jié)的方法進行蠕變試驗,采用單一土樣,在恒定圍壓下分級施加偏壓力,獲得不同偏應(yīng)力下土體變形隨時間的變化情況,繪制出不同時刻土體的偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線,如圖20所示,也就是等時曲線。從圖20可以看出,各個時刻的偏應(yīng)力與應(yīng)變曲線都有一個拐點,可以連成一條直線MN。在拐點之后,隨著應(yīng)力的增加,變形逐漸增加,等時曲線逐漸向應(yīng)變軸靠攏,接近但不會超過MN線,則MN線相當(dāng)于t→∞時等時曲線的漸近線,其對應(yīng)的應(yīng)力即為土體的長期強度極限值τ∞。

    因本方法需要繪制光滑的等時曲線以便發(fā)現(xiàn)拐點,所以分級施加的偏壓力組數(shù)不能太少,不得少于4組,否則會導(dǎo)致等時曲線的應(yīng)力應(yīng)變點過少,致使拐點判斷失誤,無法反映真實的土體力學(xué)性質(zhì)。

    圖20 偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線

    本方法采用單一土樣試驗,采集的數(shù)據(jù)離散性小,可操作性強,因為不需要出現(xiàn)完整的蠕變?nèi)A段,試驗時間也較短,故應(yīng)用廣泛。

    3.3長期強度計算

    進行不同圍壓下的蠕變試驗,采用3.2節(jié)的方法可計算出不同圍壓σ3下軟黏土的長期強度極限值τ∞,從而繪制出長期強度τ∞與圍壓σ3的關(guān)系曲線圖,其關(guān)系可以表達為如下形式:

    對本文獲得的數(shù)據(jù)進行線性擬合,可得c∞=1.2 kPa、φ∞=15.01,如圖21所示。

    圖21 軟黏土的長期強度與圍壓關(guān)系

    利用式(1),可計算軟黏土不同圍壓下的長期強度極限值。

    從圖21可見,天津濱海新區(qū)的軟黏土的長期強度τ∞與圍壓σ3呈線性關(guān)系,圍壓越大,長期強度極限也越大。而在濱海新區(qū)吹填土施工中,吹填土的厚度一般在10 m以上,因為土層相當(dāng)均勻,土體的液限、塑限和天然含水率等隨深度變化很小,而深度變化導(dǎo)致圍壓增大,故濱海新區(qū)軟黏土的長期強度隨深度而增加。

    3.4殘余強度計算

    軟黏土經(jīng)過大變形的破壞后,破壞了軟黏土的黏聚力,使得土體變成一種強度不變的摩擦流體,也就是只剩下了殘余強度。因此,確定軟黏土的殘余強度的關(guān)鍵在于土體內(nèi)殘余的內(nèi)摩擦角分析。最常用的方法是將圖21的長期強度-圍壓曲線平移到通過原點作為殘余強度與圍壓的關(guān)系曲線,則殘余強度τr可用下式計算:

    式中:φr為殘余內(nèi)摩擦角(°),可近似用φ∞計算。

    4 結(jié)論

    本文采用改造過的三軸儀,可以對土樣施加恒定的豎向偏壓力,從而對天津市濱海新區(qū)的軟黏土進行了蠕變試驗,得到了軟黏土應(yīng)力、應(yīng)變及時間的相互關(guān)系圖,分析了其蠕變特性。在蠕變試驗的基礎(chǔ)上,繪制了不同圍壓下的偏應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線,分析計算了天津濱海新區(qū)軟黏土的長期強度與殘余強度,量化了蠕變對軟黏土強度的弱化作用。試驗結(jié)果可用于評價天津濱海地區(qū)軟黏土的長期穩(wěn)定性,對于建立在蠕變性顯著的軟黏土地基上的建筑物或構(gòu)筑物采用長期強度特性進行工程設(shè)計及施工,可增大工程安全系數(shù)和強度儲備。

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    中圖分類號:TV223.2

    文獻標(biāo)識碼:A

    文章編號:1004-7328(2016)03-0051-06

    DOI:10.3969/j.issn.1004-7328.2016.03.017

    收稿日期:2016—03—20

    作者簡介:張紹慶(1964—),男,高級工程師,主要從事水利工程建設(shè)管理工作。

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