隧道開挖進(jìn)尺對(duì)襯砌結(jié)構(gòu)的影響研究

盧妙坍

（重慶交通大學(xué) 橋梁與隧道工程 重慶 400074）

隧道開挖進(jìn)尺對(duì)襯砌結(jié)構(gòu)的影響研究

盧妙坍

（重慶交通大學(xué) 橋梁與隧道工程 重慶 400074）

本文利用大型有限元軟件ANSYS對(duì)隧道合理的開挖進(jìn)尺進(jìn)行三維數(shù)值模擬，得出不同開挖進(jìn)尺對(duì)有襯砌和無襯砌情況下隧道圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)的位移、應(yīng)力的變化規(guī)律，據(jù)此合理確定隧道的開挖進(jìn)尺，充分發(fā)揮圍巖的自承能力，優(yōu)化隧道的施工設(shè)計(jì)，降低建設(shè)成本。

ANSYS，三維數(shù)值模擬，有限元法，開挖進(jìn)尺，

隧道在實(shí)際掘進(jìn)過程中，圍巖的應(yīng)力重分布和復(fù)雜的圍巖地質(zhì)結(jié)構(gòu)都會(huì)給施工帶來不利的影響。因此，在隧道工程施工前，弄清楚工程掘進(jìn)的過程中隧道結(jié)構(gòu)和圍巖的位移、應(yīng)力、應(yīng)變對(duì)于安全施工至關(guān)重要。計(jì)算機(jī)三維數(shù)值模擬隧道開挖能夠快速、直觀地了解開挖過程中可能出現(xiàn)的各種不利因素，據(jù)此建立合理的施工方案。

汪易森，李小群[1]采用三維彈塑性有限元，模擬計(jì)算洞室群的施工過程，得出了開挖過程應(yīng)力，位移和屈服范圍的變化規(guī)律優(yōu)化了整體設(shè)計(jì)；惠麗萍，王良[2]探討了淺埋暗挖土質(zhì)隧道開挖進(jìn)尺的優(yōu)化，得出開挖進(jìn)尺與地表沉降有關(guān)。但是這些方法事先無法了解隧道施工過程中圍巖-支護(hù)體系的力學(xué)動(dòng)態(tài)，如拱頂下沉、內(nèi)空收斂、圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力等這樣一些可以用來評(píng)定隧道穩(wěn)定的重要資料和數(shù)據(jù)，故提出的設(shè)計(jì)方案的可靠性就有相當(dāng)?shù)木窒蕖９P者根據(jù)工程實(shí)例建模分析以地層結(jié)構(gòu)法為基礎(chǔ)，運(yùn)用有限元分析軟件ANSYS模擬隧道施工實(shí)際開挖支護(hù)的力學(xué)狀態(tài)，分析圍巖各測(cè)點(diǎn)的位移，確定合理的開挖進(jìn)尺，及時(shí)優(yōu)化施工工藝，指導(dǎo)隧道施工。

1.工程概況

如圖1-1為我國(guó)某高速鐵路隧道的襯砌斷面型式，具體尺寸見圖。已知條件：隧道埋深50m，Ⅳ級(jí)圍巖參數(shù)為重度γ為22kN/m3，變形模量E為1.3GPa，泊松比為0.35，內(nèi)摩擦角27°，粘聚力c為0.20MPa；初期支護(hù)參數(shù)為噴射混凝土厚度28cm，混凝土標(biāo)號(hào)C25，彈性模量為23GPa，泊松比為0.2，采用I20b鋼架加強(qiáng)，間距為0.6m，彈性模量為210GPa

2.數(shù)值模擬過程

由于電腦計(jì)算能力有限，取隧道長(zhǎng)度為60m，分15個(gè)開挖步，開挖隧道，每步進(jìn)尺 4m。檢測(cè) 30米處的拱頂下沉、周邊收斂和掌子面擠出位移。襯砌采用SHELL181，截面寬度0.65m，彈性模量2.23GPa，泊松比0.2，密度2600KN/m3。圍巖采用 SOLID45，彈性模量 1.3 GPa，泊松比 0.33，密度2200KN/m3，黏聚力0.2MPa，內(nèi)摩擦角27°。

圖1 隧道三維模型網(wǎng)格Fig.1 Grid of tunnel three-dimensional model

3.開挖步分析

自重作用下，先殺死襯砌單元，得模型在自重作用下變形、位移和內(nèi)力；之后以4米/步是我開挖速度進(jìn)行模擬，分別得出每個(gè)開挖步對(duì)應(yīng)的開挖進(jìn)尺的變形、位移和內(nèi)力圖以及未開挖部分的切片力。

4.測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)分析

4.1 拱頂位移分析

根據(jù)計(jì)算，分別記錄每一開挖步拱頂處的位移，并作出拱頂位移隨開挖步的坐標(biāo)圖如下：

圖2 有襯砌結(jié)構(gòu)拱頂下沉位移Fig.2 Vault settlement displacement of lining structure

圖3 無襯砌結(jié)構(gòu)拱頂下沉位移Fig.3 Vault subsidence displacement without lining structure

隨著開挖進(jìn)尺的增大，距離監(jiān)測(cè)點(diǎn)距離較近時(shí)位移逐漸增大，到達(dá)監(jiān)測(cè)點(diǎn)時(shí)位移達(dá)到最大；有無襯砌時(shí)的拱頂位移趨勢(shì)時(shí)一樣的；對(duì)比分析可知，在有襯砌結(jié)構(gòu)的隧道中其拱頂下沉位移大小比無襯砌的隧道小，較合理的開挖進(jìn)尺為8m。

4.2 周邊收斂位移分析

根據(jù)計(jì)算，分別記錄每一開挖步拱頂處的位移，并作出周邊收斂位移隨開挖步的坐標(biāo)圖如下：

圖4 有襯砌結(jié)構(gòu)周邊收斂位移Fig.4 Peripheral convergence displacement of lining structure

圖5 無襯砌結(jié)構(gòu)周邊收斂位移Fig.5 Peripheral convergence displacement without lining structure

隨著開挖進(jìn)尺的增大，距離監(jiān)測(cè)點(diǎn)距離較近時(shí)位移逐漸增大，到達(dá)監(jiān)測(cè)點(diǎn)時(shí)周邊位移達(dá)到最大；有無襯砌時(shí)的周邊收斂位移趨勢(shì)時(shí)一樣的；對(duì)比分析可知，在有襯砌結(jié)構(gòu)的隧道中其周邊收斂位移大小比無襯砌的隧道大，其較為合理的開挖進(jìn)尺為8m。

4.3 掌子面擠出位移分析

根據(jù)計(jì)算，分別記錄每一開挖步拱頂處的位移，并作出掌子面擠出位移隨開挖步的坐標(biāo)圖如下：

圖6 有襯砌結(jié)構(gòu)掌子面擠出位移Fig.6 Concrete lining of tunnel face extrusion displacement

圖7 無襯砌結(jié)構(gòu)掌子面擠出位移Fig.7 No lining structure of tunnel face extrusion displacement

隨著開挖進(jìn)尺的增大，距離監(jiān)測(cè)點(diǎn)距離較近時(shí)位移逐漸增大，到達(dá)監(jiān)測(cè)點(diǎn)時(shí)掌子面擠出位移達(dá)到最大；有無襯砌時(shí)的掌子面擠出位移趨勢(shì)時(shí)一樣的；對(duì)比分析可知，在有襯砌結(jié)構(gòu)的隧道中其掌子面擠出位移大小比無襯砌的隧道小，其較為合理的開挖進(jìn)尺為8m。

5.結(jié)論

從計(jì)算結(jié)果可以看出，隨著開挖的進(jìn)行，隧道結(jié)構(gòu)檢測(cè)點(diǎn)C的Y向位移隨著離測(cè)點(diǎn)距離減小而增大，當(dāng)開挖測(cè)點(diǎn)時(shí)發(fā)生最大拱頂下沉位移，有襯砌結(jié)構(gòu)沉降量約為 7.46mm，無襯砌結(jié)構(gòu)沉降量約為 7.86mm；隨著開挖的進(jìn)行，隧道結(jié)構(gòu)檢測(cè)點(diǎn)AB的X向位移隨著離測(cè)點(diǎn)距離減小而增大，當(dāng)開挖測(cè)點(diǎn)時(shí)發(fā)生最大周邊收斂位移，有襯砌結(jié)構(gòu)收斂值約為 3.62mm，無襯砌結(jié)構(gòu)收斂值約為 3.94mm；隨著開挖的進(jìn)行，隧道結(jié)構(gòu)檢測(cè)點(diǎn)O的Z向位移隨著離測(cè)點(diǎn)距離減小而增大，當(dāng)開挖測(cè)點(diǎn)時(shí)發(fā)生最大掌子面擠出位移，有襯砌結(jié)構(gòu)位移約為 0.342mm，無襯砌結(jié)構(gòu)位移約為0.432mm；

由上述結(jié)果可知，該隧道較為合理的開挖進(jìn)尺為8米。

[1]汪易森,李小群.地下洞室群圍巖彈塑性有限元分析及施工優(yōu)化[J].水力發(fā)電. 2001，(6): 35-38

[2]惠麗萍,王良.淺埋暗挖土質(zhì)隧道開挖進(jìn)尺的理論[S]. 鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì). 1995 (11): 25-2

In this paper reasonable tunnel excavation footage for 3D simulation has done using large-scale finite element analysis software ANSYS. We come to the change regularity, the lining and unlined cases, that different excavation footage on stress and displacement of surrounding rock and supporting structure of tunnel. Accordingly to determine reasonable tunnel excavation, give full play to the bearing capacity of surrounding rock, optimizing the construction design of the tunnel and reduce construction cost.

ANSYS, 3-D numerical simulation, Finite element method, Footage of excavation

TU 43；O344

A

1007-6344（2016）07-0047-02