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    鍋爐水冷壁防腐蝕技術(shù)研究與應(yīng)用

    2016-07-14 07:59:42張磊
    綜合智慧能源 2016年5期
    關(guān)鍵詞:預(yù)防

    張磊

    (華電新鄉(xiāng)發(fā)電有限公司,河南 新鄉(xiāng) 453635)

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    鍋爐水冷壁防腐蝕技術(shù)研究與應(yīng)用

    張磊

    (華電新鄉(xiāng)發(fā)電有限公司,河南 新鄉(xiāng)453635)

    摘要:分析了大型電站燃煤鍋爐水冷壁腐蝕的發(fā)生原理及影響因素,研究針對性改造措施,創(chuàng)新地提出了矩陣布置方式的風(fēng)帽型貼壁風(fēng)系統(tǒng)防腐蝕技術(shù),并在660 MW超臨界機(jī)組墻式燃燒鍋爐上實(shí)施應(yīng)用,取得了良好的防腐蝕效果。

    關(guān)鍵詞:鍋爐水冷壁;預(yù)防;高溫腐蝕;風(fēng)帽型貼壁風(fēng)裝置

    表2 灰樣的能譜分析 %

    1技術(shù)背景

    自2010年開始,華電新鄉(xiāng)發(fā)電有限公司(以下簡稱新鄉(xiāng)發(fā)電公司)在機(jī)組大修時(shí)發(fā)現(xiàn)鍋爐兩側(cè)墻螺旋水冷壁有明顯的大面積腐蝕減薄情況。經(jīng)調(diào)查發(fā)現(xiàn),近年來因水冷壁腐蝕造成的泄漏事故較多,特別是同類型的前后墻對沖旋流燃燒器鍋爐,水冷壁側(cè)墻腐蝕情況尤其嚴(yán)重。有些電廠為減少水冷壁泄漏造成的非計(jì)劃停機(jī),每年都大量換管,不僅費(fèi)用高,而且并不能杜絕因水冷壁腐蝕造成的泄漏事故。水冷壁腐蝕問題已成為威脅電廠鍋爐安全運(yùn)行的一大隱患,在這種情況下,新鄉(xiāng)發(fā)電公司對水冷壁腐蝕的原因、影響因素和防范技術(shù)進(jìn)行了研究,以確定科學(xué)有效的水冷壁高溫防腐技術(shù)方案,有針對性地采取措施,避免或減緩水冷壁的高溫腐蝕,對水冷壁的腐蝕情進(jìn)行有效監(jiān)督和掌控,從而避免水冷壁在運(yùn)行中發(fā)生泄漏。

    2水冷壁腐蝕原因分析

    2.1取樣化學(xué)分析

    對水冷壁管樣(典型單邊腐蝕管子上片狀腐蝕物)和灰樣進(jìn)行電鏡、能譜分析。

    (1)管樣腐蝕產(chǎn)物層形成時(shí)的組成元素主要是S和Fe,其物質(zhì)的量的比在 1∶1左右,是典型的FeS化學(xué)計(jì)量比,可確定腐蝕原理為還原性硫腐蝕。電鏡觀察結(jié)果如圖1所示,能譜分析見表1。

    (2)灰樣能譜分析見表2,根據(jù)能譜分析可知,灰樣中K,Na質(zhì)量分?jǐn)?shù)總和超過1.0%,具備氧化性硫腐蝕的高腐蝕趨勢堿金屬含量條件。

    圖1 片狀腐蝕產(chǎn)物電鏡觀察和能譜分析取樣點(diǎn)

    %

    2.2腐蝕過程分析

    根據(jù)水冷壁腐蝕部位、形態(tài)和檢測結(jié)果判斷:燃燒器標(biāo)高區(qū)域水冷壁腐蝕屬于還原性硫腐蝕,吹灰器區(qū)域蒸汽起到加速剝落腐蝕層和形成局部還原性氣氛的作用,管子受還原性硫腐蝕與吹灰蒸汽物理作用疊加而腐蝕。

    高負(fù)荷下,鍋爐長期低氧量運(yùn)行,爐膛呈還原性氣氛,側(cè)墻中部區(qū)域存在高質(zhì)量濃度的CO與H2S,釋放出原子態(tài)S,與水冷壁管發(fā)生化學(xué)反應(yīng),生成FeS,形成了高溫S腐蝕。該腐蝕與管壁溫度相關(guān),溫度越高,腐蝕速度越快。

    在吹灰器區(qū)域,吹灰器的定期投入清理了管壁外覆蓋的灰層,并使腐蝕產(chǎn)物破碎、剝離,同時(shí),高溫下蒸汽進(jìn)入爐內(nèi)加強(qiáng)了還原性氣氛,在物理沖刷與化學(xué)腐蝕的雙重作用下,管壁迅速減薄。

    2.3煙氣成分影響試驗(yàn)

    為研究高溫腐蝕的影響因素,給防止或減輕腐蝕對策的制訂提供依據(jù),新鄉(xiāng)發(fā)電公司在鍋爐側(cè)墻易發(fā)生高溫腐蝕區(qū)域加裝測量孔,對鍋爐水冷壁側(cè)墻煙氣溫度及成分進(jìn)行取樣測試(測孔布置在爐膛側(cè)水冷壁上,穿過水冷壁管間鰭片,測點(diǎn)分為5層,每層布置3個(gè),共15個(gè)),對鍋爐在不同煤種、不同運(yùn)行方式和工況下側(cè)墻處煙氣成分進(jìn)行研究分析,其結(jié)果如下。

    (1)根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù),正常情況下煙氣中H2S體積分?jǐn)?shù)很低,一般小于0.003%,但當(dāng)煙氣中還原性氣氛較強(qiáng)時(shí),H2S體積分?jǐn)?shù)往往也大幅上升,當(dāng)壁面O2的體積分?jǐn)?shù)<1%,CO的體積分?jǐn)?shù)>0.9999%時(shí),H2S的體積分?jǐn)?shù)可達(dá)0.02%以上,試驗(yàn)中最高測得H2S體積分?jǐn)?shù)達(dá)0.14%以上,此時(shí)H2S對水冷壁產(chǎn)生較強(qiáng)烈的硫腐蝕。

    (2)從不同試驗(yàn)工況數(shù)據(jù)分析,每層都曾測出有較強(qiáng)還原性氣氛的測點(diǎn),側(cè)墻均具備造成較強(qiáng)硫腐蝕的H2S體積分?jǐn)?shù)、煙氣溫度等條件,且中間部位更容易出現(xiàn),對應(yīng)的中間層燃燒器側(cè)墻中間部位測點(diǎn)在不同試驗(yàn)工況下均發(fā)現(xiàn)煙氣有較強(qiáng)還原性氣氛,整個(gè)試驗(yàn)中測得H2S體積分?jǐn)?shù)最高點(diǎn)也位于該處。

    (3)從試驗(yàn)數(shù)據(jù)也可看出,高負(fù)荷時(shí)由于控制氧量低,更容易出現(xiàn)部分區(qū)域缺氧,形成強(qiáng)還原性氣氛。

    (4)壁面處煙氣溫度變化較大,最低僅780 ℃,實(shí)際緊貼水冷壁面處溫度可能更低。

    2.4腐蝕原因分析

    (1)設(shè)計(jì)上的原因。鍋爐截面熱負(fù)荷和單燃燒器熱負(fù)荷設(shè)計(jì)值偏高,2臺(tái)鍋爐設(shè)計(jì)的鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)的截面熱負(fù)荷為5.48 MW/m2,并且采用了單臺(tái)磨煤機(jī)4只煤粉燃燒器,單只燃燒器熱功率達(dá)到252.4 MJ/h,無論是截面熱負(fù)荷還是單燃燒器熱負(fù)荷,設(shè)計(jì)值都在國內(nèi)同等級同類型鍋爐中偏高,這也是高溫腐蝕的一個(gè)影響因素。

    (2)燃料的原因。實(shí)際燃煤硫分遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)燃煤硫分(設(shè)計(jì)燃煤硫分為0.31%,實(shí)際硫分見表3),從2010年起,硫分開始明顯升高,并摻燒高硫煤(最高達(dá)3.5%以上),煙氣中SO2體積分?jǐn)?shù)大大提高,在還原性氣氛下爐內(nèi)燃燒形成腐蝕性H2S氣體。

    表3 入爐煤平均硫分統(tǒng)計(jì) %

    (3)缺氧燃燒。其原因一是引風(fēng)機(jī)出力嚴(yán)重不足,高負(fù)荷下機(jī)組缺風(fēng)運(yùn)行,整個(gè)爐膛呈還原性氣氛,側(cè)墻中部位置還原性氣氛最強(qiáng);二是運(yùn)行方式不合理,如高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)燃盡風(fēng)擋板開度過大,造成燃燒器區(qū)域過量空氣系數(shù)過小,缺氧嚴(yán)重,煙氣呈強(qiáng)還原性氣氛,提高了高溫腐蝕速率。

    (4)吹灰器工作時(shí),高溫下蒸汽與煙氣中的C等物質(zhì)反應(yīng),形成了局部強(qiáng)還原性氣氛。

    影響水冷壁腐蝕速度的因素主要有入爐煤硫分的高低,腐蝕區(qū)域還原性氣氛的強(qiáng)弱,及鍋爐燃燒狀況、運(yùn)行調(diào)整方式、氧量、溫度等。

    3防腐蝕的技術(shù)方案

    根據(jù)水冷壁腐蝕的原因,采取了以下措施:(1)在水冷壁側(cè)墻加裝風(fēng)帽型貼壁風(fēng)裝置;(2)引風(fēng)機(jī)增容改造,空氣預(yù)熱器堵灰治理;(3)進(jìn)行燃燒調(diào)整試驗(yàn),確定合理的運(yùn)行方式;(4)監(jiān)測水冷壁腐蝕狀況、管壁厚度,有效掌控水冷壁的腐蝕狀況和速度,及時(shí)換管;(5)水冷壁防腐蝕噴涂,提高耐腐蝕能力,延長水冷壁管使用壽命。以下重點(diǎn)闡述水冷壁側(cè)墻加裝風(fēng)帽型貼壁風(fēng)系統(tǒng)。

    3.1設(shè)計(jì)理念

    在前、后墻對沖布置的旋流燃燒方式的爐膛中,采用SOFA(分離燃盡風(fēng))燃燒系統(tǒng)時(shí),由于對沖燃燒的影響,在主燃燒區(qū)以及還原區(qū)兩側(cè)墻水冷壁處容易形成較強(qiáng)的高溫腐蝕(該區(qū)域前、后墻有主燃燒器的貼壁風(fēng)),因此可以在側(cè)墻有組織地引入很小一部分二次風(fēng),采用爐膛貼壁風(fēng)形式加以保護(hù),增加該區(qū)域水冷壁管壁表面的氧含量,避免形成強(qiáng)還原性氣氛,防止該位置發(fā)生高溫腐蝕,同時(shí)兼顧經(jīng)濟(jì)性和安全性,盡可能減少保護(hù)風(fēng)對鍋爐燃燒的影響。

    3.2研究的創(chuàng)新點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)

    (1)風(fēng)帽結(jié)構(gòu)和布置方式設(shè)計(jì)獨(dú)特,采用耐火合金鋼制作,呈均勻矩陣分布,風(fēng)帽內(nèi)徑為6 mm,風(fēng)帽設(shè)計(jì)使保護(hù)風(fēng)射流與水冷壁基本平行,保護(hù)半徑為200 mm左右,能夠保證保護(hù)風(fēng)的均勻噴入,同時(shí)避免吹損水冷壁。風(fēng)帽布置如圖2所示,風(fēng)帽結(jié)構(gòu)如圖3所示。

    (2)在水冷壁側(cè)墻外部新增貼壁風(fēng)風(fēng)道及靜壓小風(fēng)箱,實(shí)現(xiàn)小風(fēng)量(占二次風(fēng)風(fēng)量的0.7%)不影響燃燒,側(cè)墻貼壁風(fēng)噴嘴性能設(shè)計(jì)參數(shù)見表4。保護(hù)風(fēng)從熱二次風(fēng)大風(fēng)箱引入,避免對各層燃燒器產(chǎn)生影響,小風(fēng)箱分層獨(dú)立布置,能夠保證風(fēng)壓的穩(wěn)定。風(fēng)箱風(fēng)道設(shè)計(jì)補(bǔ)償節(jié),充分考慮水冷壁、風(fēng)道及鍋爐的整體膨脹,風(fēng)箱結(jié)構(gòu)及布置如圖4所示。

    圖2 風(fēng)帽布置

    項(xiàng)目參數(shù)項(xiàng)目參數(shù)項(xiàng)目參數(shù)鍋爐燃燒總風(fēng)量/(kg·s-1)641.20貼壁風(fēng)風(fēng)帽個(gè)數(shù)/個(gè)2448單風(fēng)帽喉口面積/m26.36×10-7一次風(fēng)總風(fēng)量/(kg·s-1)108.70貼壁風(fēng)風(fēng)溫/℃352貼壁風(fēng)總風(fēng)量/(kg·s-1)4.52二次風(fēng)總風(fēng)量/(kg·s-1)340.14風(fēng)帽喉口風(fēng)速/(m·s-1)45.00貼壁風(fēng)占鍋爐總風(fēng)量比率/%0.7燃盡風(fēng)總風(fēng)量(含貼壁風(fēng)帽)/(kg·s-1)192.36風(fēng)帽噴口風(fēng)速(2噴口)/(m·s-1)14.09

    圖3 風(fēng)帽結(jié)構(gòu)

    4水冷壁風(fēng)帽型貼壁風(fēng)裝置應(yīng)用及推廣

    2011年12月#2機(jī)組大修期間,新鄉(xiāng)發(fā)電公司首先在#2鍋爐高溫腐蝕最嚴(yán)重的區(qū)域加裝了側(cè)墻貼壁風(fēng)系統(tǒng),兩側(cè)墻標(biāo)高30~36 m,即從上層燃燒器中心至燃盡風(fēng)的標(biāo)高,加裝位置如圖5所示。運(yùn)行1年后,2012年12月#2鍋爐停爐檢查時(shí)發(fā)現(xiàn),在安裝了貼壁風(fēng)風(fēng)帽的水冷壁管子區(qū)域,水冷壁測量管壁厚度與大修時(shí)相比沒有明顯減薄(測量最小壁厚為6.0 mm),但標(biāo)高25~30 m未安裝貼壁風(fēng)的水冷壁區(qū)域腐蝕嚴(yán)重,中間腐蝕最重,測量壁厚在4.3~4.6 mm,沿前、后墻方向腐蝕程度有所減輕,距側(cè)墻中點(diǎn)2 m處測量壁厚為4.7~5.2 mm,25 m高度以下側(cè)墻水冷壁管壁厚均達(dá)到5.0 mm以上,再向下腐蝕程度逐漸減輕,檢查測量數(shù)據(jù)見表5。從檢查情況來看,水冷壁側(cè)墻加裝貼壁風(fēng)裝置后防腐蝕效果非常明顯,起到了良好的保護(hù)作用。水冷壁腐蝕情況對比如圖6所示。

    圖4 風(fēng)箱結(jié)構(gòu)及布置

    圖5 貼壁風(fēng)加裝位置示意

    表5 檢查測量數(shù)據(jù)

    圖6 水冷壁腐蝕情況對比

    由于#2鍋爐水冷壁側(cè)墻加裝風(fēng)帽型貼壁風(fēng)系統(tǒng)后效果良好,2013年5月#1鍋爐大修時(shí),新鄉(xiāng)發(fā)電公司在#1鍋爐側(cè)墻也加裝了貼壁風(fēng)系統(tǒng),并將加裝范圍擴(kuò)大,向下方擴(kuò)展到23.5 m(中層燃燒器標(biāo)高)。2014年#2鍋爐小修時(shí),將#2爐貼壁風(fēng)范圍同樣向下擴(kuò)展到23.5 m。

    確認(rèn)效果良好后,該技術(shù)在同類型電廠引起了廣泛關(guān)注,多個(gè)電廠學(xué)習(xí)借鑒實(shí)施。該技術(shù)不僅在國內(nèi)是首創(chuàng),在國際上也是首次被用來進(jìn)行防高溫腐蝕,對國內(nèi)各大電力公司的同類型鍋爐具有極高的推廣應(yīng)用價(jià)值,其經(jīng)濟(jì)及社會(huì)效益非常顯著。

    5結(jié)束語

    (1)通過對水冷壁腐蝕的原因、影響因素和防范技術(shù)進(jìn)行研究,確定了科學(xué)有效的水冷壁高溫防腐技術(shù)方案,采取的防腐蝕措施能夠有效避免、減緩水冷壁的高溫腐蝕,取得了良好成效。

    (2)根據(jù)高溫腐蝕的發(fā)生原理,提出了矩陣布置方式的風(fēng)帽型貼壁風(fēng)系統(tǒng)防腐蝕技術(shù),并在660 MW超臨界機(jī)組墻式燃燒鍋爐上實(shí)施應(yīng)用。2年的運(yùn)行實(shí)踐表明,該技術(shù)對防水冷壁腐蝕作用明顯,并有效減緩爐內(nèi)結(jié)渣。

    (3)該技術(shù)可有效緩解水冷壁高溫腐蝕,減少鍋爐因泄漏而導(dǎo)致的非計(jì)劃停機(jī),提高機(jī)組運(yùn)行的可靠性、經(jīng)濟(jì)性,具有廣闊的應(yīng)用前景。風(fēng)帽型貼壁風(fēng)結(jié)構(gòu)為國內(nèi)首創(chuàng),具有技術(shù)創(chuàng)新性,處于國內(nèi)領(lǐng)先水平。

    (本文責(zé)編:弋洋)

    收稿日期:2015-05-21;修回日期:2016-03-11

    中圖分類號:TK 228

    文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B

    文章編號:1674-1951(2016)05-0018-04

    作者簡介:

    張磊(1972—),男,安徽靈璧人,工學(xué)碩士,高級工程師,從事火力發(fā)電方面的工作(E-mail:zhanglei14211@126.com)。

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